home *** CD-ROM | disk | FTP | other *** search
/ InfoMagic Standards 1994 January / InfoMagic Standards - January 1994.iso / ccitt / 1988 / troff / 3_2_01.tro < prev    next >
Text File  |  1991-12-12  |  140KB  |  4,724 lines
  1. .rs
  2. .\" Troff code generated by TPS Convert from ITU Original Files
  3. .\"                 Not Copyright ( c) 1991 
  4. .\"
  5. .\" Assumes tbl, eqn, MS macros, and lots of luck.
  6. .TA 1c 2c 3c 4c 5c 6c 7c 8c
  7. .ds CH
  8. .ds CF
  9. .EQ
  10. delim @@
  11. .EN
  12. .nr LL 40.5P
  13. .nr ll 40.5P
  14. .nr HM 3P
  15. .nr FM 6P
  16. .nr PO 4P
  17. .nr PD 9p
  18. .po 4P
  19.  
  20. .rs
  21. \v | 5i'
  22. .sp 1P
  23. .ce 1000
  24. \v'12P'
  25. \s12PART\ I
  26. \v'4P'
  27. .RT
  28. .ce 0
  29. .sp 1P
  30. .ce 1000
  31. \fBRecommendations G.211 to G.544\fR \v'2P'
  32. .EF '%     \ \ \ ^''
  33. .OF ''' \ \ \ ^    %'
  34. .ce 0
  35. .sp 1P
  36. .ce 1000
  37. \fBLINE\ TRANSMISSION\fR \v'2P'
  38. .ce 0
  39. .sp 1P
  40. .ce 1000
  41. INTERNATIONAL\ ANALOGUE\ CARRIER\ SYSTEMS
  42. .ce 0
  43. .sp 1P
  44. .LP
  45. .rs
  46. .sp 26P
  47. .LP
  48. .bp
  49. .LP
  50. .rs
  51. .sp 10P
  52. .LP
  53. \fBMONTAGE:\ \fR PAGE 2 = PAGE BLANCHE
  54. .sp 1P
  55. .RT
  56. .LP
  57. .bp
  58. .sp 1P
  59. .ce 1000
  60. \v'3P'
  61. SECTION\ 2
  62. .ce 0
  63. .sp 1P
  64. .ce 1000
  65. \fBGENERAL\ CHARACTERISTICS\ COMMON\ TO\ ALL\fR 
  66. .ce 0
  67. .sp 1P
  68. .ce 1000
  69. \fBANALOGUE\ CARRIER\(hyTRANSMISSION\ SYSTEMS\fR 
  70. .ce 0
  71. .sp 1P
  72. .IP
  73. \fB2.1\ Definitions and general considerations\fR 
  74. .sp 1P
  75. .RT
  76. .sp 2P
  77. .LP
  78. \fBRecommendation\ G.211\fR 
  79. .RT
  80. .sp 2P
  81. .ce 1000
  82. \fBMAKE\(hyUP\ OF\ A\ CARRIER\ LINK\fR 
  83. .EF '%    Fascicle\ III.2\ \(em\ Rec.\ G.211''
  84. .OF '''Fascicle\ III.2\ \(em\ Rec.\ G.211    %'
  85. .ce 0
  86. .sp 1P
  87. .ce 1000
  88. \fI(amended at Geneva, 1964; further amended)\fR 
  89. .sp 9p
  90. .RT
  91. .ce 0
  92. .sp 1P
  93. .PP
  94. In the international telephone network, provision must be made for the 
  95. interconnection of various sorts of carrier\(hytransmission systems 
  96. using symmetric cable pairs, open\(hywire lines, coaxial cable pairs or
  97. radio\(hyrelay links. It is thus desirable for the carrier equipment used in
  98. these various systems, and which is not confined to a particular sort of 
  99. line, to meet general CCITT recommendations. 
  100. .sp 1P
  101. .RT
  102. .PP
  103. Basically, these equipments comprise translating equipments and
  104. through\(hyconnection filters.
  105. .sp 2P
  106. .LP
  107. \fB1\fR     \fBTranslating equipments\fR 
  108. .sp 1P
  109. .RT
  110. .PP
  111. These equipments are classified below according to the procedure
  112. used to make up the large\(hycapacity systems from the basic supergroup.
  113. .PP
  114. Two procedures are in use:
  115. .PP
  116. \fIProcedure\ 1:\fR \ the mastergroup and supermastergroup procedure;
  117. .PP
  118. \fIProcedure\ 2:\fR \ the 15\(hysupergroup assembly procedure; their use is
  119. described in the Recommendations concerning the various line systems.
  120. .PP
  121. For international links, procedure\ 2 can be used above 4\ MHz only by 
  122. agreement between the Administrations concerned, including the agreement 
  123. of 
  124. the Administration(s) of the transit country or countries, if any.
  125. .PP
  126. In the Recommendations, the names of the equipments defined above are also 
  127. used for equipments which translate a basic group, supergroup or 
  128. mastergroup or a basic (No.\ 1) 15\(hysupergroup assembly into the line\(hyfrequency 
  129. band and vice versa. 
  130. .PP
  131. The translating equipments used in procedure\ 1 are:
  132. .RT
  133. .LP
  134.     \(em
  135.     channel\(hytranslating equipment, for translating the
  136. audio\(hyfrequency band into the basic group and vice versa
  137. (see Recommendations\ G.232, G.234\ [1] and\ G.235);
  138. .LP
  139.     \(em
  140.     group\(hytranslating equipment for translating five basic groups
  141. into the basic supergroup and vice versa;
  142. .LP
  143.     \(em
  144.     supergroup\(hytranslating equipment for translating five basic
  145. supergroups into the basic mastergroup and vice versa;
  146. .LP
  147.     \(em
  148.     mastergroup\(hytranslating equipment for translating three basic
  149. mastergroups into the basic supermastergroup and vice versa;
  150. .LP
  151.     \(em
  152.     supermastergroup\(hytranslating equipment for translating the
  153. basic supermastergroup into the line\(hyfrequency band and
  154. vice versa.
  155. .PP
  156. \fINote\fR \ \(em\ Figure\ 1/G.211, \fIa)\fR and \fIb)\fR recapitulates 
  157. the basic 
  158. frequency bands used in procedure\ 1; the through\(hyconnection possibilities
  159. described in Recommendation\ G.242 are provided for in these
  160. bands.
  161. .bp
  162. .LP
  163. .rs
  164. .sp 42P
  165. .ad r
  166. \fBFigure 1/G.211, p.\fR 
  167. .sp 1P
  168. .RT
  169. .ad b
  170. .RT
  171. .PP
  172. The translating equipments used in procedure\ 2 are:
  173. .LP
  174.     \(em
  175.     channel\(hytranslating equipment and group\(hytranslating
  176. equipment, as defined for procedure\ 1;
  177. .LP
  178.     \(em
  179.     supergroup\(hytranslating equipment for translating 15\ basic
  180. supergroups into the basic assembly\ No.\ 1 of 15\ basic
  181. supergroups and vice versa;
  182. .LP
  183.     \(em
  184.     15\(hysupergroup assembly equipment for translating basic
  185. assembly\ No.\ 1 of 15\ supergroups into the frequency
  186. band of the 15\(hysupergroup assembly\ No.\ 3 and vice versa;
  187. .LP
  188.     \(em
  189.     supermastergroup\(hytranslating equipment for translating
  190. 15\(hysupergroup assembly\ No.\ 3 into the line\(hyfrequency band
  191. and vice versa.
  192. .bp
  193. .PP
  194. \fINote\ 1\fR \ \(em\ Figure\ 1/G.211, \fIa)\fR and \fIc)\fR gives a recapitulation 
  195. of the basic frequency bands used in procedure\ 2 in which the through\(hyconnection 
  196. facilities described in Recommendation\ G.242 are provided. 
  197. .PP
  198. \fINote\ 2\fR \ \(em\ The frequency band occupied by 15\(hysupergroup assembly\ 
  199. No.\ 3 (8620\ to 12 | 36\ kHz) lies within the frequency band occupied 
  200. by the basic 
  201. supermastergroup (8516\ to 12 | 88\ kHz). The equipments which are used for
  202. translating into the line\(hyfrequency band and vice versa may therefore be the
  203. same.
  204. .PP
  205. For this reason, these equipments carry the same name of
  206. \*Qsupermastergroup\(hytranslating equipment\*U.
  207. .RT
  208. .sp 2P
  209. .LP
  210. \fB2\fR     \fBThrough\(hyconnection filters\fR 
  211. .sp 1P
  212. .RT
  213. .PP
  214. Through\(hygroup, supergroup, etc., filters and direct
  215. through\(hyconnection filters (see Recommendation\ G.242).
  216. .PP
  217. The equipment listed under the preceding sentence and \(sc\ 1 above can 
  218. be interconnected for setting up long groups, supergroups, etc., over several 
  219. carrier systems. An example of such a link is shown in Figure\ 2/G.211 
  220. together with the expressions defined below that are recommended for describing 
  221. the 
  222. various parts of a circuit on such a group or supergroup, etc.
  223. .PP
  224. Figure\ 3/G.211 refers to definitions\ 3.2 to\ 3.11 below.
  225. .PP
  226. Those of the following definitions that concern \*Qlinks\*U or
  227. \*Qsections\*U apply, unless otherwise stated, to the combination of both
  228. directions of transmission. A distinction between the two directions of
  229. transmission may, however, be necessary in the case of unidirectional,
  230. multiple\(hydesignation \*Qlinks\*U or \*Qsections\*U set up over multiple\(hydestination 
  231. telecommunication satellite systems.
  232. .RT
  233. .LP
  234. .rs
  235. .sp 28P
  236. .ad r
  237. \fBFigure 2/G.211, p.\fR 
  238. .sp 1P
  239. .RT
  240. .ad b
  241. .RT
  242. .LP
  243. .bp
  244. .sp 2P
  245. .LP
  246. \fB3\fR     \fBDefinitions\fR 
  247. .sp 1P
  248. .RT
  249. .sp 1P
  250. .LP
  251. 3.1
  252.     \fBline link (using symmetric pairs, coaxial pairs, etc.)\fR 
  253. .sp 9p
  254. .RT
  255. .LP
  256.      \fIF:\ liaison en ligne (\*`a paires sym\*'etriques, \*`a paires coaxiales, 
  257. etc.)\fR 
  258. .LP
  259.      \fIS:\ enlace en l\*'inea (de pares sim\*'etricos, de pares coaxiales, 
  260. etc.)\fR 
  261. .PP
  262. A transmission path, however provided, together with all the
  263. associated equipment, such that the bandwidth available, while not having 
  264. any specific limits, is effectively the same throughout the length of the 
  265. link. 
  266. .PP
  267. Within the link there are no direct filtration points nor any
  268. through\(hyconnection points for groups, supergroups, etc., and the ends of the
  269. link are the points at which the band of line frequencies is changed in some
  270. way or other.
  271. .RT
  272. .sp 1P
  273. .LP
  274. 3.2
  275.     \fBgroup link\fR 
  276. .sp 9p
  277. .RT
  278. .LP
  279.     \fIF:\ liaison en groupe primaire\fR 
  280. .LP
  281.     \fIS:\ enlace en grupo primario\fR 
  282. .PP
  283. The whole of the means of transmission using a frequency band of specified 
  284. width (48\ kHz) connecting two terminal equipments, for example 
  285. channel translating equipments, wideband sending and receiving equipments
  286. (modems, etc.). The ends of the link are the points on group distribution
  287. frames (or their equivalent) to which the terminal equipments are connected.
  288. .PP
  289. It can include one or more group sections.
  290. .RT
  291. .sp 1P
  292. .LP
  293. 3.3
  294.     \fBsupergroup link\fR 
  295. .sp 9p
  296. .RT
  297. .LP
  298.     \fIF:\ liaison en groupe secondaire\fR 
  299. .LP
  300.     \fIS:\ enlace en grupo secundario\fR 
  301. .PP
  302. The whole of the means of transmission using a frequency band of specified 
  303. width (240\ kHz) connecting two terminal equipments, for example 
  304. group translating equipments, wideband sending and receiving equipments
  305. (modems,\ etc.). The ends of the link are the points on supergroup
  306. distribution frames (or their equivalent) to which the terminal equipments
  307. are connected.
  308. .PP
  309. It can include one or more supergroup sections.
  310. .RT
  311. .sp 1P
  312. .LP
  313. 3.4
  314.     \fBmastergroup link\fR 
  315. .sp 9p
  316. .RT
  317. .LP
  318.     \fIF:\ liaison en groupe tertiaire\fR 
  319. .LP
  320.     \fIS:\ enlace en grupo terciario\fR 
  321. .PP
  322. The whole of the means of transmission using a frequency band of specified 
  323. width (1232\ kHz) connecting two terminal equipments, for example 
  324. supergroup translating equipments, wideband sending and receiving equipments
  325. (modems,\ etc.). The ends of the link are the points on mastergroup
  326. distribution frames (or their equivalent) to which the terminal equipments 
  327. are connected. 
  328. .PP
  329. It can include one or more mastergroup sections.
  330. .PP
  331. \fINote\fR \ \(em\ As translating procedure\ 2 described under \(sc\ 1 
  332. above does not enable mastergroups to be set up, the \*Qmastergroup link\*U 
  333. concept applies only in procedure\ 1. 
  334. .RT
  335. .sp 1P
  336. .LP
  337. 3.5
  338.     \fBsupermastergroup link\fR 
  339. .sp 9p
  340. .RT
  341. .LP
  342.     \fIF:\ liaison en groupe quaternaire\fR 
  343. .LP
  344.     \fIS:\ enlace en grupo cuaternario\fR 
  345. .PP
  346. The whole of the means of transmission using a frequency band of specified 
  347. width (3872\ kHz) connecting two terminal equipments, for example 
  348. mastergroup translating equipments, wideband sending and receiving equipments 
  349. (modems,\ etc.). The ends of the link are the points on supermastergroup 
  350. distribution frames (or their equivalent) to which the terminal equipments 
  351. are connected. 
  352. .bp
  353. .RT
  354. .PP
  355. It can include one or more supermastergroup sections.
  356. .PP
  357. \fINote\fR \ \(em\ As the frequency band occupied by 15\(hysupergroup
  358. assembly\ No.\ 3 (8620\ to 12 | 36\ kHz) lies within the frequency band 
  359. occupied by the basic supermastergroup (8516\ to 12 | 88\ kHz), the basic 
  360. supermastergroup 
  361. link can transmit one supermastergroup or an assembly of 15
  362. supergroups.
  363. .RT
  364. .sp 1P
  365. .LP
  366. 3.6
  367.     \fB15\(hysupergroup assembly link\fR 
  368. .sp 9p
  369. .RT
  370. .LP
  371.     \fIF:\ liaison en assemblage de 15 groupes secondaires\fR 
  372. .LP
  373.     \fIS:\ enlace en agregado de 15 grupos secundarios\fR 
  374. .PP
  375. The whole of the means of transmission using a frequency band of specified 
  376. width (3716\ kHz) connecting two terminal equipments (supergroup 
  377. modems permitting the setting\(hyup of a 15\(hysupergroup assembly). The 
  378. ends of the link are the points on 15\(hysupergroup assembly distribution 
  379. frames (or their 
  380. equivalent) to which the terminal equipments are connected.
  381. .PP
  382. It can include one or more 15\(hysupergroup assembly sections.
  383. .PP
  384. \fINote\fR \ \(em\ The notion of 15\(hysupergroup assembly link relates to
  385. translating procedure\ 2 mentioned in \(sc\ 1 above. It is the equivalent 
  386. of the 
  387. \*Qsupermastergroup link\*U concept of the translating procedure\ 1
  388. (900\ telephone channels).
  389. .RT
  390. .sp 1P
  391. .LP
  392. 3.7
  393.     \fBgroup section\fR 
  394. .sp 9p
  395. .RT
  396. .LP
  397.     \fIF:\ section de groupe primaire\fR 
  398. .LP
  399.     \fIS:\ secci\*'on de grupo primario\fR 
  400. .PP
  401. The whole of the means of transmission using a frequency band of specified 
  402. width (48\ kHz) connecting two consecutive group distribution frames (or 
  403. equivalent points) via at least one line link. 
  404. .RT
  405. .sp 1P
  406. .LP
  407. 3.8
  408.     \fBsupergroup section\fR 
  409. .sp 9p
  410. .RT
  411. .LP
  412.     \fIF:\ section de groupe secondaire\fR 
  413. .LP
  414.     \fIS:\ secci\*'on de grupo secundario\fR 
  415. .PP
  416. The whole of the means of transmission using a frequency band of specified 
  417. width (240\ kHz) connecting two consecutive supergroup distribution 
  418. frames (or equivalent points) via at least one line link.
  419. .RT
  420. .sp 1P
  421. .LP
  422. 3.9
  423.     \fBmastergroup section\fR 
  424. .sp 9p
  425. .RT
  426. .LP
  427.     \fIF:\ section de groupe tertiaire\fR 
  428. .LP
  429.     \fIS:\ secci\*'on de grupo terciario\fR 
  430. .PP
  431. The whole of the means of transmission using a frequency band of specified 
  432. width (1232\ kHz) connecting two consecutive mastergroup distribution frames 
  433. (or equivalent points) via at least one line link. 
  434. .PP
  435. \fINote\fR \ \(em\ As translating procedure\ 2 described in \(sc\ 1 above 
  436. does not 
  437. enable mastergroups to be set up, the \*Qmastergroup section\*U concept applies
  438. only in procedure\ 1.
  439. .RT
  440. .sp 1P
  441. .LP
  442. 3.10
  443.     \fBsupermastergroup section\fR 
  444. .sp 9p
  445. .RT
  446. .LP
  447.     \fIF:\ section de groupe quaternaire\fR 
  448. .LP
  449.     \fIS:\ secci\*'on de grupo cuaternario\fR 
  450. .PP
  451. The whole of the means of transmission using a frequency band of specified 
  452. width (3872\ kHz) connecting two supermastergroup distribution frames (or 
  453. equivalent points) via at least one line link. 
  454. .PP
  455. \fINote\fR \ \(em\ As the frequency band occupied by 15\(hysupergroup
  456. assembly\ No.\ 3 (8620\ to 12 | 36\ kHz) lies within the frequency band 
  457. occupied by the basic supermastergroup (8516\ to 12 | 88\ kHz), the supermastergroup 
  458. section can transmit one supermastergroup or an assembly of 
  459. 15\ supergroups.
  460. .bp
  461. .RT
  462. .LP
  463. .rs
  464. .sp 47P
  465. .ad r
  466. \fBFigure 3/G.211, p.\fR 
  467. .sp 1P
  468. .RT
  469. .ad b
  470. .RT
  471. .LP
  472. .bp
  473. .sp 1P
  474. .LP
  475. 3.11
  476.     \fB15\(hysupergroup assembly section\fR 
  477. .sp 9p
  478. .RT
  479. .LP
  480.     \fIF:\ section d'assemblage de 15 groupes secondaires\fR 
  481. .LP
  482.     \fIS:\ secci\*'on de agregado de 15 grupos secundarios\fR 
  483. .PP
  484. The whole of the means of transmission using a frequency band of specified 
  485. width (3716\ kHz) connecting two consecutive 15\(hysupergroup assembly 
  486. distribution frames (or equivalent points) via at least one line link.
  487. .PP
  488. \fINote\ 1\fR \ \(em\ Same note as for definition\ 3.6 above.
  489. .PP
  490. \fINote\ 2\fR \ \(em\ In a country which uses procedure\ 1, a 15\(hysupergroup
  491. assembly can be through\(hyconnected without difficulty at the supermastergroup
  492. distribution frame. In this case, the 15\(hysupergroup assembly is
  493. through\(hyconnected to position\ \fI3\fR (8620\(hy12 | 36\ kHz) instead 
  494. of position\ \fI1\fR 
  495. (312\(hy4028\ kHz) as required by the definition of the through\(hyconnection 
  496. point of such an assembly (see Recommendation\ G.242, \(sc\ 6). This through\(hyconnection 
  497. point does not therefore correspond to this definition and is not at the 
  498. end of a 
  499. 15\(hysupergroup assembly section.
  500. .RT
  501. .sp 1P
  502. .LP
  503. 3.12
  504.     \fBthrough\(hygroup connection point\fR 
  505. .sp 9p
  506. .RT
  507. .LP
  508.     \fIF:\ point de transfert de groupe primaire\fR 
  509. .LP
  510.     \fIS:\ punto de transferencia de grupo primario\fR 
  511. .PP
  512. When a group link is made up of several group sections, they are connected 
  513. in tandem by means of through\(hygroup filters at points called 
  514. through\(hygroup connection points.
  515. .RT
  516. .sp 1P
  517. .LP
  518. 3.13
  519.     \fBthrough\(hysupergroup connection point\fR 
  520. .sp 9p
  521. .RT
  522. .LP
  523.     \fIF:\ point de transfert de groupe secondaire\fR 
  524. .LP
  525.     \fIS:\ punto de transferencia de grupo secundario\fR 
  526. .PP
  527. When a supergroup link is made up of several supergroup sections, they 
  528. are connected in tandem by means of through\(hysupergroup filters at points 
  529. called through\(hysupergroup connection points. 
  530. .RT
  531. .sp 1P
  532. .LP
  533. 3.14
  534.     \fBthrough\(hymastergroup connection point\fR 
  535. .sp 9p
  536. .RT
  537. .LP
  538.     \fIF:\ point de transfert de groupe tertiaire\fR 
  539. .LP
  540.     \fIS:\ punto de transferencia de grupo terciario\fR 
  541. .PP
  542. When a mastergroup link is made up of several mastergroup
  543. sections, they are connected in tandem by means of through\(hymastergroup 
  544. filters at points called through\(hymastergroup connection points. 
  545. .RT
  546. .sp 1P
  547. .LP
  548. 3.15
  549.     \fBthrough\(hysupermastergroup connection point\fR 
  550. .sp 9p
  551. .RT
  552. .LP
  553.     \fIF:\ point de transfert de groupe quaternaire\fR 
  554. .LP
  555.     \fIS:\ punto de transferencia de grupo cuaternario\fR 
  556. .PP
  557. When a supermastergroup link is made up of several
  558. supermastergroup sections they are connected in tandem by means of
  559. through\(hysupermastergroup filters at points called through\(hysupermastergroup 
  560. connection points.
  561. .RT
  562. .sp 1P
  563. .LP
  564. 3.16
  565.     \fBthrough\(hy15\(hysupergroup assembly connection point\fR 
  566. .sp 9p
  567. .RT
  568. .LP
  569.     \fIF:\ point de transfert d'assemblage de 15 groupes\fR 
  570. .LP
  571.     \fIS:\ punto de transferencia de agregado de 15 grupos secundarios\fR 
  572. .PP
  573. When a 15\(hysupergroup assembly link is made up of several
  574. 15\(hysupergroup assembly sections, these sections are interconnected in 
  575. tandem by means of through\(hy15\(hysupergroup assembly filters at points 
  576. called 
  577. through\(hy15\(hy supergroup assembly connection points.
  578. .bp
  579. .PP
  580. As an alternative when the 15\(hysupergroup assembly equipment provides 
  581. sufficient filtering (corresponding to the definition of through\(hyconnection 
  582. equipments\ \(em\ see Recommendation\ G.242,\ \(sc\ 6) through\(hy15\(hysupergroup 
  583. assembly 
  584. filters can be dispensed with.
  585. .PP
  586. \fINote\fR \ \(em\ When a 15\(hysupergroup assembly is connected by means of
  587. through\(hysupermastergroup filters, the point of interconnection is the
  588. through\(hysupermastergroup connection point and not a through\(hy15\(hysupergroup 
  589. assembly connection point.
  590. .RT
  591. .sp 1P
  592. .LP
  593. 3.17
  594.     \fBregulated line section (symmetric pairs, coaxial pairs or
  595. radio\(hyrelay links, etc.)\fR 
  596. .sp 9p
  597. .RT
  598. .LP
  599.     \fIF:\ section de r\*'egulation de ligne (\*`a paires sym\*'etriques ou\fR 
  600. \fIcoaxiales ou sur faisceau hertzien, etc.)\fR 
  601. .LP
  602.     \fIS:\ secci\*'on de regulaci\*'on de l\*'inea (de pares sim\*'etricos o\fR 
  603. \fIcoaxiales, o por radio\(hyenlaces, etc.)\fR 
  604. .PP
  605. In a carrier transmission system, a line section on which the
  606. line\(hyregulating pilot or pilots are transmitted from end to end without
  607. passing through an amplitude\(hychanging device peculiar to the pilot or
  608. pilots.
  609. .RT
  610. .sp 1P
  611. .LP
  612. 3.18
  613.     \fBmain repeater station\fR 
  614. .sp 9p
  615. .RT
  616. .LP
  617.     \fIF:\ station principale de r\*'ep\*'eteurs\fR 
  618. .LP
  619.     \fIS:\ estaci\*'on principal de repetidores\fR 
  620. .PP
  621. A station, always the terminal of a line link (see
  622. definition\ 3.1\ above), where direct line filtering or demodulation or both
  623. together may take place. As a consequence, in such a station there are
  624. equalizers and it is possible to find points which are of uniform relative
  625. level independent of frequency (\*Qflat points\*U).
  626. .PP
  627. Such a station, where all the supergroups, for example, are
  628. demodulated and brought into the basic supergroup position, is called a 
  629. \*Qmain terminal station\*U and is of necessity at the end of a regulated\(hyline 
  630. section. A \*Qmain intermediate station\*U is a station within a regulated\(hyline 
  631. section where a direct through\(hyconnection takes place. 
  632. .RT
  633. .sp 2P
  634. .LP
  635.     \fBReference\fR 
  636. .sp 1P
  637. .RT
  638. .LP
  639. [1] 
  640.     CCITT Recommendation \fI8\(hychannel terminal equipments\fR , Orange Book,
  641. Vol.\ III\(hy1, Rec.\ G.234, ITU, Geneva, 1977.
  642. .sp 2P
  643. .LP
  644. \fBRecommendation\ G.212\fR 
  645. .RT
  646. .sp 2P
  647. .sp 1P
  648. .ce 1000
  649. \fBHYPOTHETICAL\ REFERENCE\ CIRCUITS\ FOR\ ANALOGUE\ SYSTEMS\fR 
  650. .EF '%    Fascicle\ III.2\ \(em\ Rec.\ G.212''
  651. .OF '''Fascicle\ III.2\ \(em\ Rec.\ G.212    %'
  652. .ce 0
  653. .sp 1P
  654. .ce 1000
  655. \fBGENERAL\ DEFINITIONS\fR 
  656. .ce 0
  657. .sp 1P
  658. .LP
  659. \fB1\fR     \fBhypothetical reference circuit\fR 
  660. .sp 1P
  661. .RT
  662. .LP
  663.     \fIF:\ circuit fictif de r\*'ef\*'erence\fR 
  664. .LP
  665.     \fIS:\ circuito ficticio de referencia\fR 
  666. .PP
  667. This is a hypothetical circuit of defined length and with a
  668. specified number of terminal and intermediate equipments, this number being
  669. sufficient but not excessive. It forms a basis for the study of certain
  670. characteristics of long\(hydistance circuits (noise, for example).
  671. .RT
  672. .sp 2P
  673. .LP
  674. \fB2\fR     \fBhypothetical reference circuit for telephony\fR 
  675. .sp 1P
  676. .RT
  677. .LP
  678.     \fIF:\ circuit fictif de r\*'ef\*'erence pour la t\*'el\*'ephonie\fR 
  679. .LP
  680.     \fIS:\ circuito ficticio de referencia para la telefon\*'ia\fR 
  681. .PP
  682. This is a complete telephone circuit (between audio\(hyfrequency
  683. terminals) established on a hypothetical international telephone carrier 
  684. system and having a specified length and a specified number of modulations 
  685. and 
  686. demodulations of channels, groups, supergroups, these numbers being reasonably 
  687. great but not having their maximum possible values. The hypothetical reference 
  688. circuit has to reflect what is generally expected to be the practical 
  689. application of the system.
  690. .PP
  691. Various hypothetical reference circuits for telephony have been
  692. defined to allow the coordination of the different specifications concerning
  693. the constituent parts of the multichannel carrier telephone systems, so that
  694. the complete telephone circuits set up on these systems can meet CCITT
  695. standards.
  696. .bp
  697. .PP
  698. In order to take account of the variety of operating conditions and in 
  699. particular the differences there may be in the size of the countries to 
  700. be 
  701. served, the CCITT has defined two categories of hypothetical reference 
  702. circuits for telephony: 
  703. .RT
  704. .LP
  705.     \(em
  706.     a set of hypothetical reference circuits with a length of
  707. 2500\ km,
  708. .LP
  709.     \(em
  710.     a hypothetical reference circuit with a length of 5000 km
  711. (see Recommendation\ G.215).
  712. .PP
  713. The former includes the following hypothetical reference circuits for telephony: 
  714. .LP
  715.     \(em
  716.     on open\(hywire lines (see Recommendation G.311),
  717. .LP
  718.     \(em
  719.     on symmetric pair cable (see Recommendation G.322),
  720. .LP
  721.     \(em
  722.     on coaxial pair cable (see Recommendations\ G.332 to G.346 of
  723. sections\ 3.3 and 3.4).
  724. .PP
  725. The 5000 km hypothetical reference circuit is used in various
  726. types of carrier systems on coaxial cable and on radio relay systems.
  727. .PP
  728. The CCIR also has defined the following hypothetical reference
  729. circuits for telephony:
  730. .RT
  731. .LP
  732.     1)
  733.     In line\(hyof\(hysight radio\(hyrelay systems using
  734. frequency\(hydivision multiplex, with a capacity of 12 to
  735. 60\ telephone channels or of more than 60\ telephone channels
  736. (see Recommendation\ G.431 or CCIR Recommendations\ 391\ [2]
  737. and\ 392\ [3]);
  738. .LP
  739.     2)
  740.     On tropospheric\(hyscatter radio\(hyrelay systems (see
  741. CCIR Recommendation\ 396\ [4]);
  742. .LP
  743.     3)
  744.     For satellite systems (see CCIR
  745. Recommendation\ 352\ [5]).
  746. .PP
  747. Each of these various hypothetical reference circuits has the same total length
  748. .FS
  749. With the exception of the hypothetical reference circuits for satellite 
  750. systems and for circuits of 5000\ km. 
  751. .FE
  752. and they are all used in
  753. the same way. They are only a guide for planning carrier systems.
  754. .PP
  755. These hypothetical reference circuits allow designers to study through 
  756. connection between different carrier systems at basic groups, 
  757. supergroups,\ etc., as discussed in Recommendation\ G.211. Moreover, when they
  758. contain more than one pair of channel modulators and demodulators, they also
  759. allow the designers to study an international switched connection having the
  760. same total length.
  761. .RT
  762. .sp 2P
  763. .LP
  764. \fB3\fR     \fBhomogeneous section\fR 
  765. .sp 1P
  766. .RT
  767. .LP
  768.     \fIF:\ section homog\*`ene\fR 
  769. .LP
  770.     \fIS:\ secci\*'on homog\*'enea\fR 
  771. .PP
  772. A section without diversion or modulation of any channel groups, supergroups, 
  773. etc., established on the system which is being considered except for those 
  774. modulations or demodulations defined at the ends of the section. 
  775. .PP
  776. All the hypothetical reference circuits defined above consist of
  777. homogeneous sections of equal length [6, 9\ or 12\ sections
  778. .FS
  779. The number is not specified for the tropospheric\(hyscatter radio\(hyrelay 
  780. systems. 
  781. .FE
  782. as the case
  783. may be].
  784. .PP
  785. It is assumed that at the end of each homogeneous section, the
  786. channels, groups, supergroups,\ etc., are connected through at random.
  787. .RT
  788. .LP
  789. .sp 2P
  790. .LP
  791. \fB4\fR     \fBpsophometric power\fR 
  792. .sp 1P
  793. .RT
  794. .LP
  795.     \fIF:\ puissance psophom\*'etrique\fR 
  796. .LP
  797.     \fIS:\ potencia sofom\*'etrica\fR 
  798. .PP
  799. Where square law addition (power addition) of noise can be
  800. assumed, it has been found convenient for calculations and design of
  801. international circuits to use the idea of psophometric power as defined
  802. below:
  803. \v'6p'
  804. .RT
  805. .sp 1P
  806. .ce 1000
  807. psophometric power = 
  808. @ { psophometric~voltage) \u2\d } over { 00 } @ 
  809. .ce 0
  810. .sp 1P
  811. .LP
  812. or
  813. .LP
  814. psophometric power = 
  815. @ { psophometric~e.m.f.) \u2\d } over { ~\(mu~600 } @ 
  816. .bp
  817. .sp 1P
  818. .ce 1000
  819. .ce 0
  820. .sp 1P
  821. .PP
  822. A convenient unit is the micro\(hymicrowatt or picowatt (pW), and
  823. this equation can then be given as follows:
  824. \v'6p'
  825. .sp 1P
  826. .ce 1000
  827. psophometric power = 
  828. @ { psophometric~e.m.f.~in~mV) \u2\d } over { .0024 } @ 
  829. (pW).
  830. .ce 0
  831. .sp 1P
  832. .LP
  833. .sp 1
  834. .sp 2P
  835. .LP
  836.     \fBReferences\fR 
  837. .sp 1P
  838. .RT
  839. .LP
  840. [1]
  841.     CCITT Recommendation \fI4\(hyMHz valve\(hytype systems on standardized\fR 
  842. \fI2.6/9.5\(hymm coaxial cable pairs\fR , Orange Book, Vol.\ III\(hy1, 
  843. Rec.\ G.338, 
  844. ITU, Geneva,\ 1977.
  845. .LP
  846. [2]
  847.     CCIR Recommendation \fIHypothetical reference circuit for radio\(hyrelay\fR 
  848. \fIsystems for telephony using frequency\(hydivision multiplex with a\fR 
  849. \fIcapacity of 12 to 60\ telephone channels\fR , Vol.\ IX, Rec.\ 391,
  850. Dubrovnik,\ 1986.
  851. .LP
  852. [3]
  853.     CCIR Recommendation \fIHypothetical reference circuit for radio\(hyrelay\fR 
  854. \fIsystems for telephony using frequency\(hydivision multiplex with a\fR 
  855. \fIcapacity of more than 60\ telephone channels\fR , Vol.\ IX, Rec.\ 392,
  856. Dubrovnik,\ 1986.
  857. .LP
  858. [4]
  859.      CCIR Recommendation \fIHypothetical reference circuit for trans\(hyhorizon\fR 
  860. \fIradio\(hyrelay systems for telephony using frequency\(hydivision\fR 
  861. \fImultiplex,\fR Vol.\ IX, Rec.\ 396, Dubrovnik,\ 1986. 
  862. .LP
  863. [5]
  864.      CCIR Recommendation \fIHypothetical reference circuits for telephony 
  865. and\fR \fItelevision in the fixed satellite service\fR , Vol.\ IV, Rec.\ 
  866. 352, 
  867. Dubrovnik,\ 1986.
  868. .sp 2P
  869. .LP
  870. \fBRecommendation\ G.213\fR 
  871. .RT
  872. .sp 2P
  873. .sp 1P
  874. .ce 1000
  875. \fBINTERCONNECTION\ OF\ SYSTEMS\ IN\ A\ MAIN\ REPEATER\ STATION\fR 
  876. .EF '%    Fascicle\ III.2\ \(em\ Rec.\ G.213''
  877. .OF '''Fascicle\ III.2\ \(em\ Rec.\ G.213    %'
  878. .ce 0
  879. .sp 1P
  880. .ce 1000
  881. \fI(Geneva, 1964; further amended)\fR 
  882. .sp 9p
  883. .RT
  884. .ce 0
  885. .sp 1P
  886. .PP
  887. The CCITT finds it necessary to define separation points between various 
  888. types of equipment, both in cable systems and in radio\(hyrelay systems. 
  889. These separation points are defined below and the CCIR has adopted the 
  890. same 
  891. definitions when preparing its Recommendation\ 380\ [1] (see also
  892. Recommendation\ G.423).
  893. .sp 1P
  894. .RT
  895. .sp 2P
  896. .LP
  897. See definitions of Recommendation\ G.211.
  898. .FE
  899. \fB1\fR \fBDefinition of\fR \fR \fBtelephony input and output points for 
  900. the\fR \fBline link\fR 
  901. .sp 1P
  902. .RT
  903. .PP
  904. These are points (marked\ \fIT\fR and\ \fIT\fR ` in Figure\ 1/G.213)
  905. located in principle in a main repeater station
  906. where the standard
  907. conditions given below are found at the output and input of a line link
  908. (comprising a cable system or radio link). These standard conditions permit
  909. interconnection with other line links or with telephony equipment (including, 
  910. where appropriate, direct through\(hyconnection filters as well as translating 
  911. equipment).
  912. .PP
  913. At such a point,\ \fIT\fR , on the receiving side, the following
  914. conditions apply:
  915. .RT
  916. .LP
  917.     1)
  918.      All the telephony groups (groups, supergroups, mastergroups, etc.) are 
  919. still assembled in the positions in the frequency spectrum 
  920. which they occupy on the line.
  921. .LP
  922.     2)
  923.      All the line\(hyregulating, monitoring or frequency\(hycomparison pilots 
  924. on the H.F. line are, or can be, suppressed (the recommended suppression 
  925. attenuations are given in Recommendations\ G.242 and\ G.243), according 
  926. to 
  927. whether the station is at the end of a regulated\(hyline section or not
  928. .FS
  929. The
  930. interconnecting point between a radio\(hyrelay system and a long cable 
  931. system is always the terminal of a regulated\(hyline section (CCIR Recommendation 
  932. 381\ [2] 
  933. and hence all these pilots are suppressed at that point. For the distinction
  934. between a \*Qshort\*U and a \*Qlong\*U cable system, see Recommendation G.423,
  935. \(sc\ 1.2).
  936. .FE
  937. .
  938. .bp
  939. .LP
  940.     3)
  941.     The relative level of all the telephony channels is
  942. independent of frequency, i.e. any de\(hyemphasis network is included in the
  943. line equipment.
  944. .LP
  945.     4)
  946.      No special suppression of additional measuring frequencies is foreseen 
  947. (CCITT Recommendation\ G.423 for cable systems, 
  948. CCIR Recommendation\ 381\ [2] for radio\(hyrelay
  949. systems).
  950. .PP
  951. A similar point\ \fIT\fR ` | is defined for the sending side, where the 
  952. following conditions are met: 
  953. .LP
  954.     a)
  955.      All the telephony groups (groups, supergroups, mastergroups, etc.) are 
  956. still assembled in the positions in the frequency spectrum 
  957. which they occupy on the line, except where use is made of
  958. direct through\(hyconnection filters provided as part of the line
  959. equipment.
  960. .LP
  961.     b)
  962.     [Follows from the situation at\ \fIT\fR according to condition\ 2) above.]
  963. .LP
  964.     c)
  965.     The relative level of all the telephony channels is
  966. independent of frequency, i.e. any pre\(hyemphasis network is included in the
  967. line equipment.
  968. .LP
  969.     d)
  970.     The additional measuring frequencies are transmitted.
  971. .LP
  972. .rs
  973. .sp 28P
  974. .ad r
  975. \fBFIGURE 1/G.213, p.\fR 
  976. .sp 1P
  977. .RT
  978. .ad b
  979. .RT
  980. .sp 1P
  981. .LP
  982.     \fIGeneral remarks\fR 
  983. .sp 9p
  984. .RT
  985. .PP
  986. \fINote\ 1\fR \ \(em\ Figure\ 1/G.213 gives an example only.
  987. .PP
  988. \fINote\ 2\fR \ \(em\ If the station is within a regulated line section,
  989. provision must be made for the line\(hyregulating pilots to be passed through,
  990. either by means of the telephony direct through\(hyconnection filter itself 
  991. or by means of a special pilot through\(hyconnection filter. To cater for 
  992. this case, and for the case where the station forms a boundary between 
  993. two regulated line 
  994. sections, a pilot input to, and output from, the line link, separate from 
  995. the telephony input and output points\ \fIT\fR and\ \fIT\fR `, should be 
  996. provided; these are points\ \fIP\fR and\ \fIP\fR ` in Figure\ 1/G.213. 
  997. .bp
  998. .PP
  999. \fINote\ 3\fR \ \(em\ (Applicable to all systems, irrespective of the number 
  1000. of channels): 
  1001. .PP
  1002. When there is direct through\(hyconnection of part of the groups,
  1003. supergroups,\ etc. with the aid of the direct through\(hyconnection filters 
  1004. fitted into the line equipment for this purpose, it is up to each Administration 
  1005. to 
  1006. fix the relative levels at the filter access points (which are different 
  1007. from the access point\ \fIT\fR and\ \fIT\fR ` mentioned above). 
  1008. .PP
  1009. \fINote\ 4\fR \ \(em\ The levels at points\ \fIT\fR and\ \fIT\fR ` have 
  1010. been chosen so as to permit the insertion of the various direct through\(hyconnecting 
  1011. and 
  1012. translating equipments which may be necessary in the main station. The
  1013. difference in level between points\ \fIR\fR and\ \fIT\fR and between points\ 
  1014. \fIT\fR ` 
  1015. and\ \fIR\fR ` allows for the cabling interconnecting these points, which 
  1016. may be at some distance from each other and, in favourable circumstances, 
  1017. for a 
  1018. blocking filter having only a small loss in the passband.
  1019. .RT
  1020. .sp 2P
  1021. .LP
  1022. \fB2\fR     \fBDefinition of the\fR \fBpoints of international connection at\fR 
  1023. \fBbaseband frequencies of a radio\(hyrelay system\fR 
  1024. .sp 1P
  1025. .RT
  1026. .PP
  1027. The points of international interconnection at baseband
  1028. frequencies, called\ \fIR\fR ` and\ \fIR\fR , form the input and output of a
  1029. radio\(hyrelay system, conforming to CCITT Recommendation\ G.423 and CCIR
  1030. Recommenda
  1031. tion\ 380\ [1].
  1032. .PP
  1033. At the output of the radio\(hyrelay system (point\ \fIR\fR ), the
  1034. following conditions are found in the baseband:
  1035. .RT
  1036. .LP
  1037.     1)
  1038.     All the telephony groups (groups, supergroups,
  1039. mastergroups,\ etc.), and the pilots (line regulating, frequency
  1040. comparison and monitoring pilots) included in the baseband are
  1041. assembled in the position in which they are transmitted, as
  1042. defined in the CCITT and CCIR Recommendations mentioned above.
  1043. .LP
  1044.     2)
  1045.     All the continuity and switching pilots and other signals
  1046. transmitted in a radio\(hyrelay system outside the telephony band,
  1047. inherent to the radio equipment, are suppressed in accordance
  1048. with CCIR Recommendation\ 381\ [2].
  1049. .LP
  1050.     3)
  1051.      Any radio\(hyrelay protection switching shall be performed as part of 
  1052. the radio\(hyrelay system. With diversity reception, the 
  1053. combined output of the receivers used corresponds to
  1054. point\ \fIR\fR .
  1055. .LP
  1056.     4)
  1057.      Any de\(hyemphasis networks are part of the radio equipment, so that 
  1058. the relative levels of the telephone channels are independent 
  1059. of frequency, within the limits of the tolerances stated in
  1060. Note\ 7 of CCIR Recommendation\ 380\ [1] (\(+- | \ dB relative to the
  1061. nominal value).
  1062. .PP
  1063. A similar point\ \fIR\fR ` is defined for the baseband input of a radio\(hyrelay 
  1064. system, where similar conditions are to be met. 
  1065. .sp 2P
  1066. .LP
  1067. \fB3\fR     \fBRelative levels recommended by the CCITT at the telephony\fR 
  1068. \fBoutput and input\fR (Points\ \fIT\fR and\ \fIT\fR ` in Figure\ 1/G.213)
  1069. .sp 1P
  1070. .RT
  1071. .PP
  1072. At the interconnection points\ \fIT\fR and\ \fIT\fR ` for telephony
  1073. defined in \(sc\ 1\ above, Table\ 1/G.213 shows the relative levels which are
  1074. recommended for cable systems, each of which is defined by the maximum 
  1075. number of telephone channels that it can provide. (Similar levels are recommended 
  1076. by the CCITT and the CCIR for radio systems of corresponding capacity\ 
  1077. \(em\ see 
  1078. Recommendation\ G.423 and\ CCIR Recommendation\ 380\ [1].)
  1079. .PP
  1080. The cable systems to which this Recommendation applies are modern
  1081. systems with transistor equipment and to new versions of other systems
  1082. previously standardized by the CCITT.
  1083. .PP
  1084. The recommended levels at\ \fIT\fR and\ \fIT\fR ` make it possible to
  1085. insert all the translating or direct through\(hyconnecting equipment which 
  1086. may be necessary; this does not define the relative levels in translating 
  1087. and direct through\(hyconnecting equipment, which depend on other 
  1088. considerations.
  1089. .RT
  1090. .LP
  1091. .rs
  1092. .sp 8P
  1093. .LP
  1094. .bp
  1095. .ce
  1096. \fBH.T. [T1.213]\fR 
  1097. .ce
  1098. TABLE\ 1/G.213
  1099. .ce
  1100. \fBRecommended relative levels for interconnection
  1101. .ce
  1102. of various cable systems\fR 
  1103. .ps 9
  1104. .vs 11
  1105. .nr VS 11
  1106. .nr PS 9
  1107. .TS
  1108. center box;
  1109. cw(54p) | cw(54p) | cw(36p) sw(30p) | cw(54p) , ^  | ^  | c | c | ^ .
  1110.  {
  1111. Maximum number
  1112. of telephone channels 
  1113.  }    Impedance (ohms)     {
  1114. Relative power level per channel
  1115. at a main station 
  1116.  }    Remarks
  1117.          {
  1118. Receiving
  1119. (Point \fIT\fR
  1120. )
  1121. (dBr)
  1122.  }     {
  1123. Sending
  1124. (Point \fIT\fR
  1125. `)
  1126. (dBr)
  1127.  }
  1128. _
  1129. .T&
  1130. cw(54p) | cw(54p) | cw(36p) | cw(30p) | lw(54p) .
  1131. 24, 36, 48    150 (bal.)    \(em23    \(em36    
  1132. _
  1133. .T&
  1134. cw(54p) | cw(54p) | cw(36p) | cw(30p) | lw(54p) .
  1135. \ 60  120    150 (bal.)  or 75 (unbal.)    \(em23    \(em36    
  1136. _
  1137. .T&
  1138. cw(54p) | cw(54p) | cw(36p) | cw(30p) | lw(54p) .
  1139. 300    75 (unbal.)    \(em23    \(em36    
  1140. _
  1141. .T&
  1142. cw(54p) | cw(54p) | cw(36p) | cw(30p) | cw(54p) .
  1143. 600, 960,  1200  1260    75 (unbal.)    \(em23  or  \(em33    \(em36  or  \(em33    See note
  1144. _
  1145. .T&
  1146. cw(54p) | cw(54p) | cw(36p) | cw(30p) | cw(54p) .
  1147. 2700    75 (unbal.)    \(em33    \(em33     {
  1148. See also
  1149. Recommendations G.333
  1150. and J.77 [3]
  1151.  }
  1152. _
  1153. .T&
  1154. cw(54p) | cw(54p) | cw(36p) | cw(30p) | cw(54p) .
  1155. 3600    75 (unbal.)    \(em33    \(em33     {
  1156. See also
  1157. Recommendations G.334
  1158. and J.77 [4]
  1159.  }
  1160. _
  1161. .T&
  1162. cw(54p) | cw(54p) | cw(36p) | cw(30p) | cw(54p) .
  1163. 10 | 00    75 (unbal.)    \(em33    \(em33
  1164. .TE
  1165. .LP
  1166. \fINote\fR
  1167. \ \(em\ For 600, 960, 1200 and 1260 channel systems Administrations
  1168. have the choice between the alternative pairs of level shown for
  1169. points \fIT\fR
  1170. and \fIT\fR
  1171. ` which apply in the following circumstances:
  1172. .LP
  1173. 1)
  1174. \(em23 dBr at point \fIT\fR
  1175. ,
  1176. \(em36 dBr at point \fIT\fR
  1177. `,
  1178. where conformity with well\(hyestablished equipment using similar levels
  1179. is necessary;
  1180. .LP
  1181. 2)
  1182. \(em33 dBr at each of the points \fIT\fR
  1183. and \fIT\fR
  1184. `,
  1185. in other cases, for example, to new stations wholly equipped with
  1186. transistor equipments.
  1187. .nr PS 9
  1188. .RT
  1189. .ad r
  1190. \fBTable 1/G.213 [T1.213], p.\fR 
  1191. .sp 1P
  1192. .RT
  1193. .ad b
  1194. .RT
  1195. .sp 2P
  1196. .LP
  1197.     \fBReferences\fR 
  1198. .sp 1P
  1199. .RT
  1200. .LP
  1201. [1]
  1202.     CCIR Recommendation \fIInterconnection at baseband frequencies of\fR 
  1203. \fIradio\(hyrelay systems for telephony using frequency\(hydivision multiplex\fR 
  1204. , 
  1205. Vol.\ IX, Rec.\ 380, Dubrovnik,\ 1986.
  1206. .LP
  1207. [2]
  1208.      CCIR Recommendation \fIConditions relating to line regulating and other\fR 
  1209. \fIpilots and to limits for the residues of signals outside the baseband\fR 
  1210. \fIin the interconnection of radio\(hyrelay and line systems for telephony\fR ,
  1211. Vol.\ IX, Rec.\ 381, Dubrovnik,\ 1986.
  1212. .LP
  1213. [3]
  1214.     CCITT Recommendation \fIUse of a 12\(hyMHz system for the simultaneous\fR 
  1215. \fItransmission of telephony and television\fR , Vol.\ III,
  1216. Rec.\ J.73.
  1217. .LP
  1218. [4]
  1219.     CCITT Recommendation \fICharacteristics of the television signals\fR 
  1220. \fItransmitted over 18\(hyMHz and 60\(hyMHz systems\fR , Vol.\ III,
  1221. Rec.\ J.77.
  1222. .LP
  1223. .rs
  1224. .sp 3P
  1225. .LP
  1226. .bp
  1227. .sp 2P
  1228. .LP
  1229. \fBRecommendation\ G.214\fR 
  1230. .RT
  1231. .sp 2P
  1232. .sp 1P
  1233. .ce 1000
  1234. \fBLINE\ STABILITY\ OF\ CABLE\ SYSTEMS\fR 
  1235. .FS
  1236. Stability of transmission is also the subject of Recommendation\ M.160 of
  1237. Volume\ IV\ [1].
  1238. .FE
  1239. .EF '%    Fascicle\ III.2\ \(em\ Rec.\ G.214''
  1240. .OF '''Fascicle\ III.2\ \(em\ Rec.\ G.214    %'
  1241. .ce 0
  1242. .sp 1P
  1243. .ce 1000
  1244. \fI(Mar del Plata, 1968)\fR \v'1P'
  1245. .sp 9p
  1246. .RT
  1247. .ce 0
  1248. .sp 1P
  1249. .PP
  1250. Line regulation
  1251. has a threefold purpose:
  1252. .sp 1P
  1253. .RT
  1254. .LP
  1255.     1)
  1256.     to keep actual line relative levels within such limits that
  1257. thermal or intermodulation noise never exceeds acceptable
  1258. values;
  1259. .LP
  1260.     2)
  1261.     to keep levels at the ends of regulated\(hyline sections within
  1262. such limits that regulators of the following multiplex
  1263. equipment are able to function;
  1264. .LP
  1265.     3)
  1266.     to ensure that regulation is precise enough to make it
  1267. generally unnecessary to provide an automatic group
  1268. regulator and/or supergroup regulator for the group,
  1269. supergroup,\ etc., links set up on a single regulated\(hyline
  1270. section.
  1271. .PP
  1272. It appears that all three objectives will be secured if levels at the end 
  1273. of the longest regulated section envisaged are stabilized to \(+- | \ dB 
  1274. at any frequency in the band transmitted. 
  1275. .sp 2P
  1276. .LP
  1277.     The CCITT therefore \fIunanimously recommends that:\fR 
  1278. .sp 1P
  1279. .RT
  1280. .PP
  1281. Designers of line\(hyregulating systems take account of the daily and seasonal 
  1282. variations in temperature to which the cables and repeaters are likely 
  1283. to be subjected, the predictable ageing of components, 
  1284. and also the nominal range of variation of power supplies, assuming that
  1285. appropriate precautions are taken in the placing of the cable, in the design 
  1286. of buildings and in regulation of power supplies. 
  1287. .PP
  1288. As a design objective for the residual effects of sustained power and temperature 
  1289. variations, and the predictable ageing of components, 
  1290. over the ranges expected in any period between two successive
  1291. manual adjustments, the change in insertion gain of a regulated\(hyline section
  1292. at any frequency in the transmitted band should not exceed 1\ dB.
  1293. .PP
  1294. For the purposes of this Recommendation, it is assumed that a
  1295. regulated\(hyline section will not be longer than a homogeneous section of the
  1296. hypothetical reference circuit applicable to the type of system considered 
  1297. and that the interval between two successive manual adjustments will be 
  1298. not less 
  1299. than a fortnight.
  1300. .PP
  1301. The variations in gain of a regulated\(hyline section in service is also 
  1302. affected by maintenance operations and 
  1303. adjustments. The design objective excludes these effects.
  1304. .PP
  1305. Moreover, the dynamic stability of the regulating system should be
  1306. such that any swinging of the gain is damped and at a suitable rate as 
  1307. a result of an abrupt change in pilot level. If, for example, the pilot 
  1308. level is 
  1309. suddenly increased by 2\ dB at the origin of the regulated\(hyline section, the
  1310. pilot level must not increase or diminish by more than 2\ dB at the end 
  1311. of the regulated\(hyline section. The resulting fluctuations in pilot level 
  1312. must fall off progressively. 
  1313. .PP
  1314. \fINote\fR \ \(em\ It may be desirable to specify immunity of the regulating
  1315. system to interference from components of television signals when
  1316. transmitted.
  1317. .RT
  1318. .sp 2P
  1319. .LP
  1320.     \fBReference\fR 
  1321. .sp 1P
  1322. .RT
  1323. .LP
  1324. [1]
  1325.     CCITT Recommendation \fIStability of transmission\fR , Vol.\ IV,
  1326. Rec.\ M.160.
  1327. .LP
  1328. .sp 4
  1329. .bp
  1330. .sp 2P
  1331. .LP
  1332. \fBRecommendation\ G.215\fR 
  1333. .RT
  1334. .sp 2P
  1335. .ce 1000
  1336. \fBHYPOTHETICAL\ REFERENCE\ CIRCUIT\ OF\ 5000\ km\fR 
  1337. .EF '%    Fascicle\ III.2\ \(em\ Rec.\ G.215''
  1338. .OF '''Fascicle\ III.2\ \(em\ Rec.\ G.215    %'
  1339. .ce 0
  1340. .sp 1P
  1341. .ce 1000
  1342. \fBFOR\ ANALOGUE\ SYSTEMS\fR 
  1343. .ce 0
  1344. .sp 1P
  1345. .ce 1000
  1346. \fI(Geneva, 1980)\fR 
  1347. .sp 9p
  1348. .RT
  1349. .ce 0
  1350. .sp 1P
  1351. .LP
  1352. \fB1\fR     \fBComposition of the hypothetical reference circuit\fR 
  1353. .sp 1P
  1354. .RT
  1355. .PP
  1356. This hypothetical reference circuit is 5000 km long and
  1357. applies to various types of carrier systems on coaxial cable and radio\(hyrelay
  1358. systems, specially designed for very long international circuits. It has, 
  1359. for each direction of transmission, a total of: 
  1360. .RT
  1361. .LP
  1362.     \(em
  1363.     one pair of channel modulators which includes translation
  1364. from the audio\(hyfrequency band to the basic group and vice
  1365. versa;
  1366. .LP
  1367.     \(em
  1368.     three pairs of group modulators, each pair including
  1369. translation from the basic group to the basic supergroup and
  1370. vice versa;
  1371. .LP
  1372.     \(em
  1373.     six pairs of supergroup modulators, each pair including
  1374. translation from the basic supergroup to a higher order
  1375. modem and vice versa;
  1376. .LP
  1377.     \(em
  1378.     twelve pairs of higher order modulators, each pair providing
  1379. the necessary modulation stages to and from the line
  1380. frequency.
  1381. .PP
  1382. Figure 1/G.215 shows the principle of the hypothetical reference   circuit.
  1383. .PP
  1384. This hypothetical reference circuit consists of 12 homogeneous
  1385. sections of equal length (see Recommendation\ G.212). Two homogeneous sections 
  1386. may be connected in tandem without translating equipment at the junction 
  1387. if the transmission system has suitable line regulating capability and 
  1388. does not 
  1389. introduce undesirable noise and crosstalk into any telephone channel.
  1390. .RT
  1391. .LP
  1392. .rs
  1393. .sp 10P
  1394. .ad r
  1395. \fBfigure 1/G.215, p.\fR 
  1396. .sp 1P
  1397. .RT
  1398. .ad b
  1399. .RT
  1400. .sp 2P
  1401. .LP
  1402. \fB2\fR     \fBDesign objectives for\fR 
  1403. \fBcircuit noise\fR 
  1404. .FS
  1405. Although the
  1406. noise objective for the 5000\ km HRC is in principle agreed, some countries 
  1407. will not be soon in the position to install equipment of the desired performance, 
  1408. and will continue to use existing systems on the very long national and
  1409. international circuits, according to established planning and design
  1410. practices.
  1411. .FE
  1412. .sp 1P
  1413. .RT
  1414. .PP
  1415. The same noise values as for the 2500 km HRC apply
  1416. (Recommendation\ G.222, \(sc\ 1).
  1417. .PP
  1418. \fINote\ 1\fR \ \(em\ This design objective is in line with Recommendation\ 
  1419. G.123, \*QCircuit noise in national networks\*U, which in \(sc\ 2.1.1 recommends 
  1420. that the 
  1421. line
  1422. noise in channels used to provide very long\(hydistance circuits (over 
  1423. 2500\ km) 
  1424. should not exceed 2\ pW0p/km.
  1425. .PP
  1426. \fINote\ 2\fR \ \(em\ Designers are expected to fit their noise distribution
  1427. curves fall below all \(sc\(sc\ 1.1 and\ 1.2 of Recommendation\ G.222.
  1428. .PP
  1429. \fINote\ 3\fR \ \(em\ In applying these design objectives, \(sc\(sc\ 2.4 
  1430. through\ 2.7 of Recommendation\ G.222 should be taken into account. 
  1431. .bp
  1432. .PP
  1433. The subdivision of the total noise between the various sources of
  1434. noise is left entirely to the designer of the system, within the limits of
  1435. 2500\ pW0p for the terminal equipment and 7500\ pW0p for the line. This
  1436. allocation is intended to permit the use of modulating equipment meeting the
  1437. maximum values recommended in Table\ 1/G.222 of Recommendation\ G.222 as
  1438. indicated in Table\ 1/G.215.
  1439. .RT
  1440. .ce
  1441. \fBH.T. [T1.215]\fR 
  1442. .ce
  1443. TABLE\ 1/G.215
  1444. .T&
  1445. lw(72p) | lw(72p) | lw(42p) | lw(42p) .
  1446.             
  1447. .T&
  1448. lw(72p) | lw(72p) | lw(42p) | lw(42p) .
  1449.     Total:    2500 pW0p
  1450. .TE
  1451. .LP
  1452. \fINote\fR
  1453. \ \(em\ This Table assumes two stages of modulation in the higher
  1454. modulator.
  1455. .nr PS 9
  1456. .RT
  1457. .ad r
  1458. \fBTable 1/G.215 [T1.215], p.\fR 
  1459. .sp 1P
  1460. .RT
  1461. .ad b
  1462. .RT
  1463. .IP
  1464. \fB2.2\ General recommendations\fR 
  1465. .sp 1P
  1466. .RT
  1467. .sp 2P
  1468. .LP
  1469. \fBRecommendation\ G.221\fR 
  1470. .RT
  1471. .sp 2P
  1472. .sp 1P
  1473. .ce 1000
  1474. \fBOVERALL\ \fR \fBRECOMMENDATIONS\ RELATING\ TO\ CARRIER\(hyTRANSMISSION | fR 
  1475. \fBSYSTEMS\fR 
  1476. .EF '%    Fascicle\ III.2\ \(em\ Rec.\ G.221''
  1477. .OF '''Fascicle\ III.2\ \(em\ Rec.\ G.221    %'
  1478. .ce 0
  1479. .sp 1P
  1480. .ce 1000
  1481. \fI(amended at Geneva, 1972 and 1980)\fR 
  1482. .sp 9p
  1483. .RT
  1484. .ce 0
  1485. .sp 1P
  1486. .LP
  1487. \fB1\fR     \fBCharacteristics of complete circuits\fR 
  1488. .sp 1P
  1489. .RT
  1490. .PP
  1491. The characteristics of complete circuits, measured between
  1492. audio\(hyfrequency terminals (overall loss in terminal service and in transit
  1493. service, frequency bands effectively transmitted and attenuation distortion,
  1494. variation of overall loss with time, phase distortion, stability,
  1495. crosstalk,\ etc.) should meet the general conditons for 4\(hywire telephone
  1496. circuits indicated in Section\ 1 of the Series\ G Recommendations.
  1497. .RT
  1498. .sp 2P
  1499. .LP
  1500. \fB2\fR     \fBLinear crosstalk\fR 
  1501. .sp 1P
  1502. .RT
  1503. .sp 1P
  1504. .LP
  1505. 2.1
  1506.     \fIOverall requirements\fR 
  1507. .sp 9p
  1508. .RT
  1509. .PP
  1510. The requirements as regards crosstalk ratio between circuits in the case 
  1511. of telephony are the subjects of Recommendation\ G.134\ [1] and the 
  1512. Recommendation cited in\ [2]; for go\(hyto\(hyreturn crosstalk the Recommendation 
  1513. cited in\ [3] applies.
  1514. .bp
  1515. .PP
  1516. As carrier transmission systems are also used for setting up
  1517. sound\(hyprogramme circuits, the relevant requirements given in the Series\ J
  1518. Recommendations should be taken into consideration. Recommendation\ J.18\ [4]
  1519. gives general guidance on how the higher crosstalk ratios appropriate to
  1520. sound\(hyprogramme transmissions are achieved in a telephone network.
  1521. .PP
  1522. In any case the near\(hyend crosstalk ratio between the two directions 
  1523. of transmission at all frequencies used for the regulating and measuring 
  1524. pilots on carrier systems should be not less than\ 40\ dB. 
  1525. .RT
  1526. .sp 1P
  1527. .LP
  1528. 2.2
  1529.     \fIIntelligible crosstalk caused by intermodulation with a signal\fR 
  1530. \fIwhich is a multiple of 4\ kHz\fR 
  1531. .sp 9p
  1532. .RT
  1533. .PP
  1534. Intelligible crosstalk may arise between circuits by way of
  1535. intermodulation with a signal which is a multiple of 4\ kHz, e.g.\ a
  1536. line\(hyregulating pilot. A design objective is that the intelligible crosstalk
  1537. ratio in a single homogeneous section of the appropriate hypothetical reference 
  1538. circuit should be not less than 74\ dB. 
  1539. .RT
  1540. .sp 2P
  1541. .LP
  1542. \fB3\fR     \fBNoise transmitted between interconnected systems\fR 
  1543. .sp 1P
  1544. .RT
  1545. .PP
  1546. A failure or malfunction in a chain of repeaters may lead to large values 
  1547. of noise in one or several signal bands being transmitted by that chain. 
  1548. It is known that such high noise levels are generally caused by the operation 
  1549. of particular types of automatic line regulators. Given that such high 
  1550. noise 
  1551. levels may be transmitted to other chain links, and may overload those 
  1552. to which they are interconnected, it is desirable and recommended that 
  1553. care should be 
  1554. taken in the future in order to avoid such troubles.
  1555. .PP
  1556. Possible methods of dealing with this problem are described in
  1557. Supplement\ No.\ 4\ [5].
  1558. .PP
  1559. In respect of radio\(hyrelay links, it will be the concern of CCIR to
  1560. enumerate suitable precautions.
  1561. .RT
  1562. .sp 2P
  1563. .LP
  1564. \fB4\fR     \fBSingle tone interference\fR 
  1565. .sp 1P
  1566. .RT
  1567. .PP
  1568. The Recommendation cited in\ [6] indicates a limit for the single
  1569. tone interference level in telephone circuits. Depending on the origin 
  1570. of such interferences, wide\(hyband services and non\(hytelephony services 
  1571. (e.g.\ sound\(hyprogramme circuits, etc.) may also be affected. This should be
  1572. considered when defining limits for transmission systems.
  1573. .PP
  1574. Practical experience shows that broadcasting transmitters are the main 
  1575. external source of single tone interference. In order to be usable under 
  1576. normal environmental working conditions, the carrier transmission equipment 
  1577. should be designed in such a way that it allows a certain electromagnetic 
  1578. field strength in its vicinity, caused by transmitters. A figure of 0.5 
  1579. to\ 0.7\ V/m within a 
  1580. station should be tolerated by equipment which is installed as normally
  1581. specified and working under normal conditions. Where higher field strengths are
  1582. .PP
  1583. known to be expected, suitable screening measures in the building may have 
  1584. to be adopted. Special attention should also be given to the stating cabling 
  1585. including power distribution and to the wiring of distribution racks to 
  1586. prevent interferences from entering the equipment via these points. 
  1587. .PP
  1588. \fINote\fR \ \(em\ The Supplement No. 27 contains some information on possible 
  1589. measures to reduce effects from interference and on measuring methods 
  1590. concerning interference.
  1591. .RT
  1592. .sp 2P
  1593. .LP
  1594. \fB5\fR     \fBTotal interference power\fR 
  1595. .sp 1P
  1596. .RT
  1597. .PP
  1598. In addition to the above limitation of the single tone
  1599. interference, it should be ascertained that the total interference power in
  1600. each telephone channel within the band 300\(hy3400\ Hz, for each individual 
  1601. case of interference, should be lower than\ \(em65\ dBm0. 
  1602. .RT
  1603. .sp 2P
  1604. .LP
  1605.     \fBReferences\fR 
  1606. .sp 1P
  1607. .RT
  1608. .LP
  1609. [1]
  1610.     CCITT Recommendation \fILinear crosstalk\fR , Vol.\ III, Rec.\ G.134.
  1611. .LP
  1612. [2]
  1613.      CCITT Recommendation \fIGeneral performance objectives applicable to 
  1614. all\fR \fImodern international circuits and national extension circuits\fR 
  1615. , 
  1616. Vol.\ III, Rec.\ G.151, \(sc\ 4.1.
  1617. .LP
  1618. [3]
  1619.     \fIIbid.\fR , \(sc\ 4.2.
  1620. .LP
  1621. [4]
  1622.      CCITT Recommendation \fICrosstalk in sound\(hyprogramme circuits set 
  1623. up on\fR \fIcarrier systems\fR , Vol.\ III, Rec.\ J.18. 
  1624. .LP
  1625. [5]
  1626.     \fICertain methods of avoiding the transmission of excessive noise\fR 
  1627. \fIbetween interconnected systems\fR , Green Book, Vol.\ III\(hy2,
  1628. Supplement No.\ 4, ITU, Geneva, 1973.
  1629. .LP
  1630. [6]
  1631.      CCITT Recommendation \fIGeneral performance objectives applicable to 
  1632. all\fR \fImodern international circuits and national extension circuits\fR 
  1633. , 
  1634. Vol.\ III, Rec.\ G.151, \(sc\ 8.
  1635. .bp
  1636. .sp 2P
  1637. .LP
  1638. \fBRecommendation\ G.222\fR 
  1639. .RT
  1640. .sp 2P
  1641. .ce 1000
  1642. \fBNOISE\ OBJECTIVES\ FOR\ DESIGN\ OF\ CARRIER\(hyTRANSMISSION\ SYSTEMS\fR 
  1643. .EF '%    Fascicle\ III.2\ \(em\ Rec.\ G.222''
  1644. .OF '''Fascicle\ III.2\ \(em\ Rec.\ G.222    %'
  1645. .ce 0
  1646. .sp 1P
  1647. .ce 1000
  1648. \fBOF\ 2500\ km\fR 
  1649. .ce 0
  1650. .sp 1P
  1651. .LP
  1652. \fB1\fR     \fBDesign objectives in respect of noise produced by the line and\fR 
  1653. \fBthe frequency division modulating equipment on hypothetical reference\fR 
  1654. \fBcircuits of 2500\ km for telephony\fR 
  1655. .sp 1P
  1656. .RT
  1657. .PP
  1658. In order to ensure that multichannel carrier systems on cable and on radio\(hyrelay 
  1659. links shall comply with standards of performance considered as equivalent 
  1660. in respect of noise, the following design objectives should apply to the 
  1661. noise \fIat a zero relative level point\fR in any telephone channel having 
  1662. the same composition as the hypothetical reference circuit on such systems. 
  1663. .RT
  1664. .LP
  1665. .PP
  1666. 1.1
  1667. To ensure adequate performance in respect of telephone speech and signalling 
  1668. on cable systems, the mean psophometric noise power over one 
  1669. minute shall not exceed 10 | 00 pW0p.
  1670. .sp 9p
  1671. .RT
  1672. .PP
  1673. 1.2
  1674. To ensure adequate performance in respect of telephone speech and signalling 
  1675. on radio\(hyrelay links: 
  1676. .sp 9p
  1677. .RT
  1678. .PP
  1679. 1.2.1
  1680. the mean psophometric noise power over one minute shall not exceed 10 | 00\ 
  1681. pW0p for more than 20% of any month; 
  1682. .PP
  1683. 1.2.2
  1684. the mean psophometric noise power over one minute shall not exceed 50 | 00\ 
  1685. pW0p for more than 0.1% of any month; 
  1686. .PP
  1687. 1.2.3
  1688. the unweighted noise power, measured or calculated with an
  1689. integrating time of\ 5\ ms shall not exceed 1 | 00 | 00\ pW0 (10\u6\d\ 
  1690. pW0) for more than\ 0.01% (10\uD\dlF261\u4\d) of any month. 
  1691. .PP
  1692. \fINote\fR \ \(em\ For carrier transmission systems with one\(hyminute mean
  1693. noise power distributions which are not well defined, the inclusion of 
  1694. another one\(hyminute mean noise clause would be desirable to ensure equivalent 
  1695. performance for all systems. This clause would specify that:
  1696. .PP
  1697. The mean psophometric noise power over one minute shall not exceed
  1698. 20 | 00\ pW0p for more than\ 3% of any month.
  1699. .PP
  1700. This clause has not been specifically included because the CCIR has
  1701. determined that for radio\(hyrelay links, the application of clauses 1.2.1
  1702. and\ 1.2.2 are sufficient to ensure, with high probability, that the additional 
  1703. clause will also be satisfied. 
  1704. .RT
  1705. .PP
  1706. 1.3
  1707. If it is intended to use amplitude\(hymodulated voice\(hyfrequency
  1708. telegraph equipment for 50\ bauds conforming to the Series\ R Recommendations
  1709. and to obtain the quality shown in Recommendation\ F.10\ [1],
  1710. the mean nonweighted noise power over\ 5\ ms must not exceed 10\u6\d\ pW0 
  1711. during 
  1712. more than\ 0.001% (10\uD\dlF261\u5\d) of any month, nor more than\ 0.1% of
  1713. any hour, for cable systems and for radio\(hyrelay links.
  1714. .sp 9p
  1715. .RT
  1716. .PP
  1717. If frequency\(hymodulated voice\(hyfrequency telegraph equipment
  1718. operating at 50\ bauds is used, it is to be expected that the quality specified 
  1719. in \(sc\(sc\ 1.1 and\ 1.2 respectively above will be satisfactory as far 
  1720. as the 
  1721. telegraph transmission is concerned.
  1722. .PP
  1723. The conditions under which the above design objectives should apply
  1724. are given in \(sc\ 2\ below.
  1725. .RT
  1726. .sp 2P
  1727. .LP
  1728. \fB2\fR     \fBConditions in which the design objectives for hypothetical\fR 
  1729. \fBreference circuits apply\fR 
  1730. .sp 1P
  1731. .RT
  1732. .PP
  1733. 2.1
  1734. The values mentioned in \(sc\ 1\ above are design objectives and it is 
  1735. not intended that they should be quoted in specifications for equipment 
  1736. or used for acceptance tests. The noise on a homogeneous section of an 
  1737. actual 
  1738. carrier system is dealt with in Recommendation\ G.226.
  1739. .sp 9p
  1740. .RT
  1741. .PP
  1742. The following Recommendations specify the conditions in which
  1743. these general objectives apply to different types of system, account being
  1744. taken of the special characteristics of each system:
  1745. .LP
  1746.     \(em
  1747.     symmetric pair cable systems
  1748. (Recommendation\ G.322);
  1749. .LP
  1750.     \(em
  1751.     symmetric pair cable \*Q12\ +\ 12\*U systems
  1752. (Recommendation\ G.326);
  1753. .LP
  1754.     \(em
  1755.     4\(hyMHz systems (Recommendation\ G.338\ [2]), 12\(hyMHz systems
  1756. (Recommendations\ G.332 and\ G.339), 18\ MHz systems (Recommendation\ G.334) 
  1757. and 
  1758. 60\ MHz systems (Recommendation\ G.333) on 2.6/9.5\(hymm coaxial pairs;
  1759. .bp
  1760. .LP
  1761.     \(em
  1762.      systems on 1.2/4.4\(hymm coaxial pairs (Recommendations\ G.341, G.343, 
  1763. G.344, G.345 and\ G.346); 
  1764. .LP
  1765.     \(em
  1766.     radio\(hyrelay links using frequency\(hydivision multiplex
  1767. (Recommendation\ 393\ [3] of the CCIR).
  1768. .PP
  1769. In particular, Recommendation\ G.442 lays down objectives for the use of 
  1770. amplitude\(hymodulation voice\(hyfrequency telegraphy used in line\(hyof\(hysight 
  1771. radio\(hyrelay systems.
  1772. .PP
  1773. Tropospheric\(hyscatter radio\(hyrelay systems should meet the objectives 
  1774. of this Recommendation, or other objectives, according to the circumstances 
  1775. of 
  1776. operation (see CCIR Recommendation\ 397\ [4]).
  1777. .PP
  1778. Other objectives are recommended for systems providing 12\ carrier
  1779. circuits on an open\(hywire pair (see Recommendation\ G.311).
  1780. .RT
  1781. .PP
  1782. 2.2
  1783. Designers are expected to fit their distribution curves to fall
  1784. below both points given in \(sc\ 1.2.1 and \(sc\ 1.2.2\ above.
  1785. .PP
  1786. 2.3
  1787. In connection with \(sc 1.2.2 above, the CCITT would have
  1788. preferred to indicate a figure of 100 | 00\ pW0p (average psophometric 
  1789. power over one minute at a zero relative level point), not to be exceeded 
  1790. during more 
  1791. than\ 0.01% of any month. On account of difficulties in measurement, a 
  1792. figure of 50 | 00\ pW0p for 0.1% of any month has been shown. 
  1793. .PP
  1794. 2.4
  1795. Within each homogeneous section of a hypothetical reference
  1796. circuit, the telephone channels will occupy the same position in relation to
  1797. each other. Within these sections, certain intermodulation products (those 
  1798. of odd order) tend to add on the basis of linear addition of voltages, 
  1799. but between sections it may be considered that in respect of noise a power\(hyadditive 
  1800. law 
  1801. applies exclusively.
  1802. .PP
  1803. In a part of a hypothetical reference circuit consisting of one or more 
  1804. equal homogeneous sections, the one\(hyminute mean noise power not exceeded 
  1805. during 20% of any month shall be considered to be proportional to the number 
  1806. of homogeneous sections involved. 
  1807. .PP
  1808. 2.5
  1809. In parts of a hypothetical reference circuit consisting of one
  1810. or more equal homogeneous sections, the small percentage of any month in 
  1811. which the one\(hyminute mean power may exceed the design objective for 
  1812. 0.1% of the time or less shall be regarded as proportional to the number 
  1813. of homogeneous sections involved. This principle also applies to the objective 
  1814. mentioned in 
  1815. \(sc\ 1.2.3\ above.
  1816. .PP
  1817. 2.6
  1818. Although in principle it is to be understood that the general
  1819. noise objectives are all\(hyembracing, in practice it is recognized that there
  1820. will be abnormalities from time to time which will result in additional 
  1821. noise sources becoming evident. Often, such extra contributions can be 
  1822. accommodated within the margin available within the system design. In other 
  1823. cases, no 
  1824. concern need be felt provided that such additional contributions are small
  1825. compared to the general objective, for example, less than 10% of the power 
  1826. or probability of occurrence respectively. 
  1827. .PP
  1828. In any case, all necessary precautions should be taken during the installation 
  1829. and putting into service of the systems so that noises of external origin 
  1830. are reduced to a negligible value of, at the most, 10% of the limits 
  1831. fixed as objectives.
  1832. .PP
  1833. 2.7
  1834. Recommendation\ G.223 gives the other hypotheses which are
  1835. recommended for the calculation of the noise on the hypothetical reference
  1836. circuits for telephony.
  1837. .sp 2P
  1838. .LP
  1839. \fB3\fR     \fBCircuits more than 2500 kilometres long\fR 
  1840. .sp 1P
  1841. .RT
  1842. .PP
  1843. 3.1
  1844. The CCITT recognizes that in order to meet national and
  1845. international noise performance objectives some large countries have found 
  1846. it necessary to introduce terrestrial FDM carrier transmission systems 
  1847. that are 
  1848. based on the hypothetical reference circuit described in
  1849. Recommendation\ G.215. The noise performance objective
  1850. for these systems corresponds approximately to 5000\ pW0p on the 2500\ km
  1851. hypothetical reference circuit instead of the 10 | 00\ pW0p mentioned in
  1852. \(sc\(sc\ 1.2.1 and 1.2.2 above. These values include the noise contributed by
  1853. multiplex equipment.
  1854. .sp 9p
  1855. .RT
  1856. .PP
  1857. 3.2
  1858. The basic hypothetical reference circuit for satellite systems is defined 
  1859. in CCIR Recommendation\ 352, and provisional noise objectives 
  1860. appropriate to the design of such systems in consideration of the values
  1861. contained in \(sc\ 1 above, are contained in CCIR Recommendation\ 353\ [6].
  1862. .sp 2P
  1863. .LP
  1864. \fB4\fR \fBDesign objectives for noise produced by modulating equipments 
  1865. and additional equipments\fR 
  1866. .sp 1P
  1867. .RT
  1868. .PP
  1869. The general objectives mentioned in \(sc\ 1\ above include the noise
  1870. produced by modulating and additional equipments. The mean psophometric 
  1871. power, which corresponds to the noise produced by all modulating equipment 
  1872. mentioned in the 
  1873. .bp
  1874. .PP
  1875. definition of the hypothetical reference circuit in question
  1876. and by all
  1877. additional equipment, should not exceed 2500\ picowatts at a zero relative 
  1878. level point. This value of psophometric power refers to the whole of the 
  1879. noise due to various sources (thermal noise, intermodulation, crosstalk, 
  1880. power 
  1881. supplies,\ etc.). Its allocation among the various equipments can to a 
  1882. certain extent be left to the discretion of design engineers. However, 
  1883. to ensure a 
  1884. measure of agreement in the allocation chosen by different Administrations, 
  1885. the maximum values given in Table\ 1/G.222 are recommended for the modulating 
  1886. equipments.
  1887. .PP
  1888. The allocation of a large part of the noise to channel\(hymodulating
  1889. equipment is justified because these equipments are the most numerous in a
  1890. network and therefore are constructed as economically as possible.
  1891. .PP
  1892. For the through\(hyfilters a noise objective of a maximum of 10\ pW0p is 
  1893. recommended. This value refers to the nominal band of the through\(hyconnected 
  1894. groups; the noise outside that band must be considerably lower, to avoid a
  1895. significant contribution of noise to channels situated in adjacent frequency
  1896. bands.
  1897. .PP
  1898. For other units of additional equipment (regulating equipment,
  1899. equalizers, standby switching equipment, etc.) a value of about 15\ pW0p is
  1900. indicated as a guideline to the designer.
  1901. .PP
  1902. The above statement does not apply to line standby switching equipment 
  1903. whose noise has to be considered together with that of the line. 
  1904. .PP
  1905. The load assumption of through\(hyfilters and additional equipments
  1906. should be in line with Recommendation\ G.223, G.228 and G.230. Account 
  1907. should be taken of the possible presence of additional signals outside 
  1908. the nominal 
  1909. frequency band arising from adjacent channels.
  1910. .RT
  1911. .LP
  1912. .rs
  1913. .sp 29P
  1914. .ad r
  1915. \fBTable 1/G.222 (maintenu) T1.222, p.\fR 
  1916. .sp 1P
  1917. .RT
  1918. .ad b
  1919. .RT
  1920. .LP
  1921. .bp
  1922. .sp 2P
  1923. .LP
  1924.     \fBReferences\fR 
  1925. .sp 1P
  1926. .RT
  1927. .LP
  1928. [1]
  1929.     CCITT Recommendation \fICharacter error rate objective for telegraph\fR 
  1930. \fIcommunication using 5\(hyunit start\(hystop equipment\fR , Vol.\ II,
  1931. Rec.\ F.10.
  1932. .LP
  1933. [2]
  1934.     CCITT Recommendation \fI4\(hyMHz valve\(hytype systems on standardized\fR 
  1935. \fI2.6/9.5\(hymm coaxial cable pairs\fR , Orange Book, Vol.\ III\(hy1, 
  1936. Rec.\ G.338, 
  1937. ITU, Geneva,\ 1977.
  1938. .LP
  1939. [3]
  1940.      CCIR Recommendation \fIAllowable noise power in the hypothetical reference 
  1941. circuit for radio\(hyrelay systems for telephony using frequency\fR 
  1942. \fIdivision multiplex\fR , Vol.\ IX, Rec.\ 393, Dubrovnik,\ 1986.
  1943. .LP
  1944. [4]
  1945.     CCIR Recommendation \fIAllowable noise power in the hypothetical\fR 
  1946. \fIreference circuit for trans\(hyhorizon radio\(hyrelay systems for telephony\fR 
  1947. \fIusing frequency division multiplex\fR , Vol.\ IX, Rec.\ 397,
  1948. Dubrovnik,\ 1986.
  1949. .LP
  1950. [5]
  1951.      CCIR Recommendation \fIHypothetical reference circuits for telephony 
  1952. and\fR \fItelevision in the fixed satellite service\fR , Vol.\ IV, Rec.\ 
  1953. 352, 
  1954. Dubrovnik,\ 1986.
  1955. .LP
  1956. [6]
  1957.     CCIR Recommendation \fIAllowable noise power in the hypothetical\fR 
  1958. \fIreference circuit for frequency\(hydivision multiplex telephony in the\fR 
  1959. \fIfixed satellite service\fR , Vol.\ IV, Rec.\ 353, Dubrovnik,\ 1986.
  1960. \v'1P'
  1961. .sp 2P
  1962. .LP
  1963. \fBRecommendation\ G.223\fR 
  1964. .RT
  1965. .sp 2P
  1966. .ce 1000
  1967. \fBASSUMPTIONS\ FOR\ THE\ \fR \fBCALCULATION\ OF\ NOISE\ ON\ HYPOTHETICAL\fR 
  1968. .EF '%    Fascicle\ III.2\ \(em\ Rec.\ G.223''
  1969. .OF '''Fascicle\ III.2\ \(em\ Rec.\ G.223    %'
  1970. .ce 0
  1971. .sp 1P
  1972. .ce 1000
  1973. \fBREFERENCE\ CIRCUITS\ FOR\ TELEPHONY\fR 
  1974. .ce 0
  1975. .sp 1P
  1976. .ce 1000
  1977. \fI(Remark of Recommendation\ G.222, Volume\ III of the\fR  | Red Book,
  1978. .sp 9p
  1979. .RT
  1980. .ce 0
  1981. .sp 1P
  1982. .ce 1000
  1983. \fIamended at Geneva, 1964; further amended)\fR 
  1984. .ce 0
  1985. .sp 1P
  1986. .LP
  1987. \fB1\fR     \fBNominal \fR \fBmean power during the busy hour\fR 
  1988. .sp 1P
  1989. .RT
  1990. .PP
  1991. To simplify calculations when designing carrier systems on cables or radio 
  1992. links, the CCITT has adopted a \fIconventional\fR value to represent the 
  1993. \fImean absolute power level\fR (at a zero relative level point) of the 
  1994. speech plus signalling currents, etc., transmitted over a telephone channel 
  1995. in one 
  1996. direction of transmission during the busy hour.
  1997. .PP
  1998. The value adopted for this mean absolute power level corrected to a
  1999. zero relative level point is \(em15\ dBm0 (mean power\ =\ 31.6\ microwatts); 
  2000. this is the mean with time and the mean for a large batch of circuits. 
  2001. .PP
  2002. \fINote\ 1\fR \ \(em\ This conventional value was adopted by the CCIF in 1956
  2003. after a series of measurements and calculations had been carried out by 
  2004. various Administrations between 1953 and 1955. The documentation assembled 
  2005. at the time is indicated in\ [1]. The adopted value of about 32\ microwatts 
  2006. was based on the following assumptions: 
  2007. .RT
  2008. .LP
  2009.     i)
  2010.     mean power of 10\ microwatts for all signalling and tones
  2011. (Recommendation\ Q.15\ [2], gives information concerning
  2012. the apportionment on an energy basis of signals and
  2013. tones);
  2014. .LP
  2015.     ii)
  2016.     mean power of 22\ microwatts for other currents,
  2017. namely:
  2018. .LP
  2019.     \(em
  2020.     speech currents, including echoes, assuming a mean
  2021. activity factor of 0.25 for one telephone channel
  2022. in one direction of transmission;
  2023. .LP
  2024.     \(em
  2025.     carrier leaks (see Recommendations\ G.232, \(sc\ 5;
  2026. G.233, \(sc\ 11; G.235, \(sc\ 5); and the Recommendations cited
  2027. in [3] and\ [4];
  2028. .LP
  2029.     \(em
  2030.     telegraph signals, assuming that few telephone channels
  2031. are used for VF telegraphy systems (output signal power
  2032. 135\ microwatts (the Recommendation cited in\ [5])) or
  2033. phototelegraphy (amplitude modulated signal with a
  2034. maximum signal power of about 1\ milliwatt (the
  2035. Recommendation cited in\ [6])).
  2036. .bp
  2037. .PP
  2038. On the other hand, the power of pilots in the load of modern carrier systems 
  2039. has been treated as negligible. 
  2040. .PP
  2041. The reference to \*Qthe busy hour\*U in \(sc\ 1 is to indicate that the
  2042. limit (of \(em15\ dBm0) applies when transmission systems and telephone 
  2043. exchanges are at their busiest so that the various factors concerning occupancy 
  2044. and 
  2045. activity of the various services and signals are to be those appropriate to
  2046. such busy conditions.
  2047. .PP
  2048. It is not intended to suggest that an integrating period of one hour may 
  2049. be used in the specification of the signals emitted by individual devices 
  2050. connected to transmission systems. This could lead to insupportably high
  2051. short\(hyterm power levels being permitted which give rise to interference for
  2052. durations of significance to telephony and other services.
  2053. .RT
  2054. .PP
  2055. \fINote\ 2\fR \ \(em\ The question of reconsidering the assumptions leading 
  2056. to this conventional value arose in 1968 for the following reasons: 
  2057. .LP
  2058.     \(em
  2059.      changes in the r.m.s. power of speech signals, due to the use of more 
  2060. modern telephone sets, to a different transmission plan, 
  2061. and perhaps also to some change in subscriber habits;
  2062. .LP
  2063.     \(em
  2064.     change in the mean activity factor of a telephone channel
  2065. due, \fIinter alia\fR , to different operating methods;
  2066. .LP
  2067.     \(em
  2068.      increase in the number of VF telegraphy bearer circuits and sound\(hyprogramme 
  2069. circuits; 
  2070. .LP
  2071.     \(em
  2072.     introduction of circuits used for data transmission, and
  2073. rapid increase in their number.
  2074. .PP
  2075. During several Study Periods these points have been under study and various 
  2076. Administrations carried out measurements of speech signal power and 
  2077. loading of carrier systems. The results are shown in Supplement No.\ 5. These
  2078. results indicate that there is no sufficiently firm information to justify 
  2079. an alteration to the conventional mean value of \(em15\ dBm0 (32\ \(*mW0) 
  2080. for the 
  2081. long\(hyterm mean power level per channel.
  2082. .PP
  2083. Indeed, the steps envisaged by Administrations to control and reduce the 
  2084. levels of non\(hyspeech signals indicate a tendency to limit the effect 
  2085. of 
  2086. the increase in the non\(hyspeech services.
  2087. .PP
  2088. As regards the subdivision of the 32\ \(*mW into 10\ \(*mW signalling and
  2089. tones and 22\ \(*mW speech and echo, carrier leaks, and telegraphy, again 
  2090. there is no evidence which would justify proposals to alter this subdivision. 
  2091. .PP
  2092. As a general principle, it should always be the objective of
  2093. Administrations to ensure that the \fIactual\fR load carried by transmission
  2094. systems does not significantly differ from the \fIconventional\fR value 
  2095. assumed in the design of such systems. 
  2096. .RT
  2097. .PP
  2098. \fINote\ 3\fR \ \(em\ The CCITT has agreed to the following rules concerning 
  2099. the maximum permissible number of VF telegraph bearer circuits: 
  2100. .LP
  2101.     1)
  2102.     For a \fI12\(hychannel system\fR , both the load capacity and the
  2103. intermodulation requirements are determined by the statistics
  2104. of speech; hence there is no reason to limit the number of
  2105. channels in a 12\(hychannel system which may be used as VF
  2106. telegraphy bearer channels.
  2107. .LP
  2108.     2)
  2109.      For a \fI60\(hychannel system\fR , the load capacity is determined by 
  2110. the statistics of speech but the intermodulation requirements 
  2111. for a mixed VF telegraph and speech loading become controlling
  2112. when the VF telegraph bearers exceed about 30% of the total.
  2113. Hence it is possible, without change of specifications, to allow
  2114. up to 20\ channels in this system to be used for VF telegraphy.
  2115. .LP
  2116.     3)
  2117.     For a \fI120\(hychannel system\fR , about 12% of the total
  2118. could be allowed for VF telegraph bearers.
  2119. The number of reserve circuits for VF telegraphy is excluded
  2120. from these limits for both 60\(hy and 120\(hychannel systems. The number of
  2121. channels for these systems should be distributed more or less
  2122. uniformly throughout the line\(hyfrequency band.
  2123. .LP
  2124.     4)
  2125.     For \fIsystems with 300 or more channels\fR , the CCITT is not
  2126. yet able to define any specific limit, owing to the many complicated
  2127. factors such as mean power, peak power, overload capacity,
  2128. intermodulation, noise\(hyperformance and pre\(hyemphasis, which have
  2129. to be taken into consideration.
  2130. .LP
  2131.     5)
  2132.     For \fIgroups\fR and \fIsupergroups\fR no conclusion could be
  2133. obtained. From information available, it would be unwise, without special
  2134. consideration, to exceed two VF telegraph systems per supergroup
  2135. in a wideband system.
  2136. .bp
  2137. .LP
  2138.     6)
  2139.     For \fItransmission systems not exceeding 1000\ km\fR the
  2140. permissible number of telegraph systems may be increased if the power per
  2141. telegraph channel is reduced according to Table\ 1/G.223.
  2142. .LP
  2143.     A similar table in respect of transmission systems longer
  2144. than 1000\ km cannot be drawn up at this time. There is evidence to suggest 
  2145. that for systems considerably longer than 1000\ km a reduction in telegraph 
  2146. signal 
  2147. power gives rise to unacceptable levels of telegraph distortion and character 
  2148. error rates. 
  2149. .LP
  2150. .rs
  2151. .sp 12P
  2152. .ad r
  2153. \fBTable 1/G.223 (maintenu) T1.223, p.\fR 
  2154. .sp 1P
  2155. .RT
  2156. .ad b
  2157. .RT
  2158. .sp 2P
  2159. .LP
  2160. \fB2\fR     \fBLoading for calculation of intermodulation noise\fR 
  2161. .sp 1P
  2162. .RT
  2163. .PP
  2164. 2.1
  2165. It will be assumed for the calculation of intermodulation noise below the 
  2166. overload point that the multiplex signal during the busy hour can be represented 
  2167. by a uniform spectrum random noise signal, the mean absolute power level 
  2168. of which, at a zero relative flat level point, 
  2169. is given by the following formulae:
  2170. \v'6p'
  2171. .sp 9p
  2172. .RT
  2173. .sp 1P
  2174. .ce 1000
  2175. 10 log
  2176. \d10
  2177. \u 
  2178. \fIP\fR  |
  2179. (\fIn\fR )\ =\ (\(em 15 + 10
  2180. log
  2181. \d10
  2182. \u\ \fIn\fR ) dBm0 for \fIn\fR \(>=" 240
  2183. .ce 0
  2184. .sp 1P
  2185. .LP
  2186.     and
  2187. .sp 1P
  2188. .ce 1000
  2189. 10 log
  2190. \d10
  2191. \u 
  2192. \fIP\fR  |
  2193. (\fIn\fR )\ =\ (\(em 1 + 4
  2194. log
  2195. \d10
  2196. \u\ \fIn\fR ) dBm0 for 12 \(= \fIn\fR < 240,
  2197. .ce 0
  2198. .sp 1P
  2199. .LP
  2200. .sp 1
  2201. \fIn\fR  | being the total number of telephone channels in the system and
  2202. \fIP\fR  |
  2203. (\fIn\fR ) the power of the random noise signal   in milliwatts.
  2204. .PP
  2205. Examples are shown in Table\ 2/G.223 of the results given by these formulae 
  2206. for some typical values of\ \fIn\fR . 
  2207. .LP
  2208. .rs
  2209. .sp 10P
  2210. .ad r
  2211. \fBTable 2/G.223 (maintenu) T2.223, p.\fR 
  2212. .sp 1P
  2213. .RT
  2214. .ad b
  2215. .RT
  2216. .PP
  2217. These results apply only to systems without pre\(hyemphasis and using independent 
  2218. amplifiers for the two directions of transmission. 
  2219. .bp
  2220. .PP
  2221. 2.2
  2222. For 2\(hywire systems having common amplifiers for the two
  2223. directions of transmission (\fIn\fR \ +\ \fIn\fR \ systems), it is necessary 
  2224. to assume a 
  2225. different conventional loading. When the relative levels are the same for 
  2226. both directions of transmission the conventional load is given by the following 
  2227. formulae:
  2228. \v'6p'
  2229. .sp 9p
  2230. .RT
  2231. .sp 1P
  2232. .ce 1000
  2233. 10 log
  2234. \d10
  2235. \u 
  2236. \fIP\fR  |
  2237. (\fIn\fR )\ =\ (\(em 15 +
  2238. 10 log
  2239. \d10
  2240. \u 2\fIn\fR ) dBm0 for \fIn\fR \(>=" 120
  2241. .ce 0
  2242. .sp 1P
  2243. .LP
  2244.     and
  2245. .sp 1P
  2246. .ce 1000
  2247. 10 log
  2248. \d10
  2249. \u 
  2250. \fIP\fR  |
  2251. (\fIn\fR )\ =\ (\(em 1 + 4
  2252. log
  2253. \d10
  2254. \u 2\fIn\fR ) dBm0 for 12 \(= \fIn\fR < 120,
  2255. .ce 0
  2256. .sp 1P
  2257. .LP
  2258. .sp 1
  2259. where
  2260. .LP
  2261.     \fIP\fR  |
  2262. (\fIn\fR ) is defined in \(sc\ 2.1 above and \fIn\fR  | is the number of 
  2263. channels in each direction of transmission. 
  2264. .PP
  2265. 2.3
  2266. When use is made of a call concentrator having the effect of
  2267. multiplying the number of circuits established on a system by a coefficient
  2268. \fIa\fR , for the determination of the conventional load, the number of 
  2269. channels 
  2270. should be multiplied by \fIa\fR and the activity coefficient should remain
  2271. unchanged (see also Note\ 5 below). The following formulae then replace those
  2272. given in \(sc\ 2.2 above:
  2273. \v'6p'
  2274. .sp 9p
  2275. .RT
  2276. .sp 1P
  2277. .ce 1000
  2278. 10 log
  2279. \d10
  2280. \u 
  2281. \fIP\fR  |
  2282. (\fIn\fR )\ =\ (\(em 15 +
  2283. 10 log
  2284. \d10
  2285. \u \fIan\fR ) dBm0 for \fIan\fR \(>=" 240
  2286. .ce 0
  2287. .sp 1P
  2288. .LP
  2289.     and
  2290. .sp 1P
  2291. .ce 1000
  2292. 10 log
  2293. \d10
  2294. \u 
  2295. \fIP\fR  |
  2296. (\fIn\fR )\ =\ (\(em 1 + 4
  2297. log
  2298. \d10
  2299. \u \fIan\fR ) dBm0 for 12 \(= \fIan\fR < 240,
  2300. .ce 0
  2301. .sp 1P
  2302. .LP
  2303. .sp 1
  2304. \fIn\fR  | being the total number of telephone channels in the system and
  2305. \fIP\fR  |
  2306. (\fIn\fR ) the power of the random noise signal   in milliwatts.
  2307. .PP
  2308. \fINote\ 1\fR \ \(em\ The mean absolute power level of a uniform\(hyspectrum
  2309. random noise test signal deduced from these formulae may be used in calculating 
  2310. the intermodulation noise on a hypothetical reference circuit, when there 
  2311. is no overloading. It is considered that these formulae give a good approximation 
  2312. in calculating intermodulation noise when \fIn\fR \ \(>="\ 60. For small 
  2313. numbers of channels, however, tests with uniform\(hyspectrum random noise 
  2314. are less realistic owing to the wide difference in the nature of actual 
  2315. and test signals. 
  2316. .PP
  2317. \fINote\ 2\fR \ \(em\ In view of the conventional character of these calculations, 
  2318. it was not considered useful to take into account the power transmitted 
  2319. for 
  2320. programme transmissions over carrier systems. Moreover, the mean value of
  2321. 0.25 was assumed for the activity factor of a telephone channel and it was
  2322. not deemed useful to study any deviations from this mean.
  2323. .PP
  2324. \fINote\ 3\fR \ \(em\ Care must be taken in interpreting the results of tests
  2325. with uniform\(hyspectrum random noise loading, especially in systems in 
  2326. which the dominant noise contribution in certain channels arises from a 
  2327. particular kind of intermodulation product (e.g.\ A\(emB). In such cases, 
  2328. the weighting factor used in relating the performance of the channel to 
  2329. that under real traffic 
  2330. conditions must be carefully determined. The curve given by the transfer
  2331. function of the network used to define the conventional telephone signal 
  2332. (see Recommendation\ G.227) may be used in this case to determine the weighting 
  2333. factor for the wideband signal.
  2334. .PP
  2335. \fINote\ 4\fR \ \(em\ The formulae in \(sc\ 2.2 above for (\fIn\fR \ +\ 
  2336. \fIn\fR ) type 
  2337. 12\(hychannel systems are the same as those given in \(sc\ 2.1 above (4\(hywire 
  2338. systems), assuming that the number of channels is doubled but that there 
  2339. is no 
  2340. correlation between the channel activities in each direction of transmission. 
  2341. For the purposes of this assumption, the fact that in an (\fIn\fR \ +\ 
  2342. \fIn\fR ) 
  2343. system the two directions of transmission of a telephone circuit are not 
  2344. active at the same moment is ignored. Calculations have shown that the 
  2345. resultant error is negligible and in any case is on the safe side. 
  2346. .PP
  2347. \fINote\ 5\fR \ \(em\ The formulae in \(sc\ 2.3 above are only valid in 
  2348. the case when all channels are equipped with call concentrators. They are 
  2349. not applicable when only some of the channels are equipped with call concentrators, 
  2350. because the 
  2351. distribution of these channels generally will not be uniform over the band 
  2352. of the multiplex signal. 
  2353. .bp
  2354. .RT
  2355. .sp 2P
  2356. .LP
  2357. \fB3\fR     \fBComponent characteristics and levels\fR 
  2358. .sp 1P
  2359. .RT
  2360. .PP
  2361. The values of the characteristics of circuit components and the
  2362. levels to be used in calculations will be the nominal values.
  2363. .PP
  2364. \fINote\fR \ \(em\ When specifying equipments, a reasonable margin should be
  2365. allowed for the ageing of components and for tolerances on levels, supply
  2366. voltages, temperature, etc.
  2367. .RT
  2368. .sp 2P
  2369. .LP
  2370. \fB4\fR     \fBPsophometric weights\fR \fBand weighting factor\fR 
  2371. .sp 1P
  2372. .RT
  2373. .PP
  2374. For calculating psophometric power, use should be made of the
  2375. \fITable of psophometer weighting for commercial telephone circuits\fR which is
  2376. given in Table\ 4/G.223.
  2377. .PP
  2378. If uniform\(hyspectrum random noise is measured in a 3.1\(hykHz band with 
  2379. a flat attenuation/frequency characteristic, the noise level must be reduced 
  2380. by 2.5\ dB to obtain the psophometric power level. For another bandwidth, 
  2381. \fIB\fR , the weighting factor will be equal to: 
  2382. \v'6p'
  2383. .RT
  2384. .sp 1P
  2385. .ce 1000
  2386. @ left ( 2.5~+~10~log~\d10~\u~ { fIB\fR } over { .1~kHz }  right ) @   dB
  2387. .ce 0
  2388. .sp 1P
  2389. .LP
  2390. .sp 1
  2391. When \fIB\fR \ =\ 4\ kHz, for example, this formula gives a weighting factor of
  2392. 3.6\ dB.
  2393. .sp 2P
  2394. .LP
  2395. \fB5\fR     \fBCalculating noise in modulating (translating) equipments\fR 
  2396. .sp 1P
  2397. .RT
  2398. .PP
  2399. (See also Recommendation G.230.)
  2400. .RT
  2401. .PP
  2402. 5.1
  2403. For group, supergroup, etc., \fImodulating equipments\fR , in
  2404. calculating \fIintermodulation noise\fR (below the overload point), the 
  2405. following conventional values, already accepted, will be assumed for the 
  2406. load at a\fR 
  2407. zero relative level point:
  2408. .sp 9p
  2409. .RT
  2410. .LP
  2411.     \(em
  2412.     for\ 12\(hychannel\ group
  2413. modulators:
  2414.     3.3 dBm0;
  2415. .LP
  2416.     \(em
  2417.     for\ 60\(hychannel\ supergroup
  2418. modulators:
  2419.     6.1 dBm0;
  2420. .LP
  2421.     \(em
  2422.     for\ 300\(hychannel\ mastergroup
  2423. modulators:
  2424.     9.8 dBm0.
  2425. .PP
  2426. 5.2
  2427. The mean noise power in channel translating equipments due to
  2428. interference from channels adjacent to the disturbed channel will be calculated 
  2429. as follows. In all the terminal equipment of the hypothetical reference 
  2430. circuit there are six exposures to adjacent\(hychannel disturbance. Five 
  2431. of these 
  2432. disturbing channels will be assumed to carry speech\(hylike loading signals 
  2433. each having a mean power of 32\ \(*mW, i.e. an absolute power level of 
  2434. \(em15\ dBm0 per 
  2435. channel at a zero relative level point, while the sixth disturbing channel 
  2436. will be assumed to carry telegraphy, phototelegraphy or data transmission 
  2437. with a 
  2438. conventional loading of 135\ \(*mW applied at the zero relative level point, 
  2439. i.e. an absolute power of \(em8.7\ dBm0 uniformly distributed over the 
  2440. frequency 
  2441. range\ 380 to\ 3220\ Hz.
  2442. .sp 9p
  2443. .RT
  2444. .PP
  2445. The conventional telephony signal defined in Recommendation\ G.227 may 
  2446. be used to simulate the speech signals transmitted on the disturbing 
  2447. channels.
  2448. .PP
  2449. \fINote\fR \ \(em\ Limitation of crosstalk caused by channels adjacent to the
  2450. disturbed channel is governed by an additional clause in the channel equipment 
  2451. specification (see Recommendation\ G.232, \(sc\ 9.2). In addition, the 
  2452. power of 
  2453. signalling pulses is restricted by Recommendation\ G.224.
  2454. .RT
  2455. .PP
  2456. 5.3
  2457. In all cases allowance should, of course, be made for thermal
  2458. noise.
  2459. .sp 9p
  2460. .RT
  2461. .sp 2P
  2462. .LP
  2463. \fB6\fR     \fBOverload point of amplifiers\fR , \fBthe\fR 
  2464. \fBequivalent\fR 
  2465. \fBr.m.s. power of the peak of the multiplex signal\fR \fBand the\fR 
  2466. \fBmargin\fR \fBagainst saturation\fR 
  2467. .sp 1P
  2468. .RT
  2469. .sp 1P
  2470. .LP
  2471. 6.1
  2472.     \fBoverload point\fR 
  2473. .sp 9p
  2474. .RT
  2475. .PP
  2476. The overload point or overload level of an\fR amplifier is at that value 
  2477. of absolute power level at the output at which the absolute power level 
  2478. of the third harmonic increases by 20\ dB when the input signal to the 
  2479. amplifier is increased by 1\ dB. 
  2480. .bp
  2481. .PP
  2482. This first definition does not apply when the test frequency is so
  2483. high that the third harmonic frequency falls outside the useful bandwidth of
  2484. the amplifier. The following definition may then be used:
  2485. .RT
  2486. .LP
  2487.     \fISecond definition\fR \ \(em\ The overload point or overload level of an
  2488. amplifier is 6\ dB higher than the absolute power level in dBm, at the 
  2489. output of the amplifier, of each of two sinusoidal signals of equal amplitude 
  2490. and of 
  2491. frequencies\ A and\ B respectively, when these absolute power levels are so
  2492. adjusted that an increase of 1\ dB in both of their separate levels at 
  2493. the input of the amplifier causes an increase, at the output of the amplifier, 
  2494. of 20\ dB in the intermodulation product of frequency\ 2A\(emB. 
  2495. .sp 1P
  2496. .LP
  2497. 6.2
  2498.     \fBequivalent r.m.s. sine wave power of the peak of a\fR 
  2499. \fBmultiplex telephone signal\fR 
  2500. .sp 9p
  2501. .RT
  2502. .PP
  2503. This is the power of a sinusoidal signal whose amplitude is that of the 
  2504. peak voltage of the multiplex signal. Figure\ 1/G.223 shows the 
  2505. equivalent peak power level in terms of the number of channels. Up to
  2506. 1000\ channels, it is derived from Curve\ B, Figure\ 7 of Reference\ [7] taking
  2507. into account the conventional value (\(em15\ dBm0) allowed by the CCITT for the
  2508. mean power per channel instead of \(em16\ dBm0, i.e.\ an increase of 1\ dB.
  2509. Numerical values are given in Table\ 3/G.223.
  2510. .RT
  2511. .LP
  2512. .rs
  2513. .sp 8P
  2514. .ad r
  2515. \fBTable 3/G.223 (maintenu) T3.223, p.\fR 
  2516. .sp 1P
  2517. .RT
  2518. .ad b
  2519. .RT
  2520. .PP
  2521. For systems having a capacity higher than 1000 channels, the
  2522. equivalent peak power level may be derived from the following
  2523. formula:
  2524. \v'6p'
  2525. .sp 1P
  2526. .ce 1000
  2527. 10 log
  2528. \d10
  2529. \u \fIP\fR \deq
  2530. \u = 
  2531. @ left [ \(em5~+~10~log~\d10~\u~\fIn\fR~+~10~log~\d10~\u~ left ( 1~+ { 5 } over { sqrt { fIn\fR } } right )  right ] @ \ dBm0
  2532. .ce 0
  2533. .sp 1P
  2534. .LP
  2535. .sp 1
  2536. where
  2537. .LP
  2538.     \fIP\fR\d\fIe\fR\\d\fIq\fR\u    is the equivalent r.m.s. sine wave
  2539. power in milliwatts and
  2540. .LP
  2541.     \fIn\fR     the number of channels.
  2542. .PP
  2543. Table 3a/G.223 gives corresponding numerical values for a few
  2544. typical numbers of channels.
  2545. .PP
  2546. The curve in Figure\ 1/G.223 and the formula for numbers of channels exceeding 
  2547. 1000 are for use when there is no amplitude limiter at the channel 
  2548. input and when there is no pre\(hyemphasis in the overall band of the multiplex
  2549. signal; other cases are being studied.
  2550. .PP
  2551. \fINote\fR \ \(em\ Mathematical models which enable calculations of the
  2552. equivalent peak power level of multiplex telephone speech signals are described 
  2553. in Supplement No.\ 22 at the end of present fascicle. 
  2554. .RT
  2555. .sp 1P
  2556. .LP
  2557. 6.3
  2558.     \fBMargin against saturation\fR 
  2559. .sp 9p
  2560. .RT
  2561. .PP
  2562. In planning, a margin of a few decibels should be maintained
  2563. between the absolute level of the equivalent power of the peak of the multiplex 
  2564. signal and the amplifier saturation point, to allow for level variations, 
  2565. ageing,\ etc. A national practice to estimate the signal load margin of 
  2566. systems and equipments is shown in Supplement No.\ 26. 
  2567. .PP
  2568. \fIMultiplex signals different from telephony\fR \ \(em\ It is stressed that
  2569. \(sc\ 6.2 above relates to systems designed for telephony only, i.e. for 
  2570. a channel loading as described in \(sc\ 1 above. It should be realized 
  2571. that when the 
  2572. characteristics of the multiplex signal differ significantly from those 
  2573. assumed in \(sc\ 1 above, additional margins against saturation may be 
  2574. required.
  2575. .bp
  2576. .RT
  2577. .LP
  2578. .rs
  2579. .sp 36P
  2580. .ad r
  2581. \fBFigure 1/G.223, p.\fR 
  2582. .sp 1P
  2583. .RT
  2584. .ad b
  2585. .RT
  2586. .ce
  2587. \fBH.T. [T4.223]\fR 
  2588. .ce
  2589. TABLE\ 3a/G.223
  2590. .ps 9
  2591. .vs 11
  2592. .nr VS 11
  2593. .nr PS 9
  2594. .TS
  2595. center box;
  2596. lw(96p) | cw(24p) | cw(30p) | cw(24p) | cw(30p) | cw(24p) .
  2597.  {
  2598. Number of chanel, \fIn\fR
  2599.  }    1260      1800      2700    3600      10 | 00
  2600. _
  2601. .T&
  2602. lw(96p) | cw(24p) | cw(30p) | cw(24p) | cw(30p) | cw(24p) .
  2603.  {
  2604. Equivalent peak power level (dBm0)
  2605.  }    27.5    29    30.5    31.5    36
  2606. _
  2607. .TE
  2608. .nr PS 9
  2609. .RT
  2610. .ad r
  2611. \fBTable 3a/G.223 [T4.223] p.\fR 
  2612. .sp 1P
  2613. .RT
  2614. .ad b
  2615. .RT
  2616. .LP
  2617. .bp
  2618. .LP
  2619. .rs
  2620. .sp 47P
  2621. .ad r
  2622. \fBTable 4/G.223 (maintenu) 1T5.223, p.\fR 
  2623. .sp 1P
  2624. .RT
  2625. .ad b
  2626. .RT
  2627. .LP
  2628. .bp
  2629. .LP
  2630. .rs
  2631. .sp 34P
  2632. .ad r
  2633. \fBTable 4/G.223 (maintenu) 2T5.223, p.\fR 
  2634. .sp 1P
  2635. .RT
  2636. .ad b
  2637. .RT
  2638. .sp 2P
  2639. .LP
  2640.     \fBReferences\fR 
  2641. .sp 1P
  2642. .RT
  2643. .LP
  2644. [1]
  2645.      \fICCITT collected documents on the volume and power of speech currents\fR 
  2646. \fItransmitted over international telephone circuits\fR , Blue Book, Vol.\ 
  2647. III, 
  2648. Part\ 4, Annex\ 6, ITU, Geneva,\ 1965.
  2649. .LP
  2650. [2]
  2651.     CCITT Recommendation \fINominal mean power during the busy hour\fR ,
  2652. Vol.\ VI, Rec.\ Q.15.
  2653. .LP
  2654. [3]
  2655.     CCITT Recommendation \fICharacteristics of group links for the\fR 
  2656. \fItransmission of wide\(hyspectrum signals\fR , Vol.\ III,
  2657. Rec.\ H.14, \(sc\ 2.3.
  2658. .LP
  2659. [4]
  2660.     CCITT Recommendation \fICharacteristics of supergroup links for the\fR 
  2661. \fItransmission of wide\(hyspectrum signals\fR , Vol.\ III,
  2662. Rec.\ H.15, \(sc\ 2.3.
  2663. .LP
  2664. [5]
  2665.     CCITT Recommendation \fIBasic characteristics of telegraph equipments\fR 
  2666. \fIused in international voice\(hyfrequency telegraph systems\fR , Vol.\ III,
  2667. Rec.\ H.23, \(sc\ 1.2.
  2668. .LP
  2669. [6]
  2670.      CCITT Recommendation \fIPhototelegraph transmissions on telephone\(hytype\fR 
  2671. \fIcircuits\fR , Vol.\ III, Rec.\ H.41, \(sc\ 2.3. 
  2672. .LP
  2673. [7]
  2674.      HOLBROOK (B. | .) and DIXON (J. | .): Load Rating Theory for Multichannel 
  2675. Amplifiers, \fIBell System Technical Journal\fR , \fB18\fR , No.\ 4, pp.\ 
  2676. 624\(hy644, 
  2677. October\ 1939.
  2678. .bp
  2679. .sp 2P
  2680. .LP
  2681. \fBRecommendation\ G.224\fR 
  2682. .RT
  2683. .sp 2P
  2684. .ce 1000
  2685. \fBMAXIMUM\ PERMISSIBLE\ VALUE\ FOR\ THE\ \fR \fBABSOLUTE\ POWER\ LEVEL\fR 
  2686. .EF '%    Fascicle\ III.2\ \(em\ Rec.\ G.224''
  2687. .OF '''Fascicle\ III.2\ \(em\ Rec.\ G.224    %'
  2688. .ce 0
  2689. .sp 1P
  2690. .ce 1000
  2691. \fB(POWER\ REFERRED\ TO\ ONE\ MILLIWATT)\ OF\ A\ SIGNALLING | fR \fBPULSE\fR 
  2692. .FS
  2693. This Recommendation is the same
  2694. as Recommendation Q.16\ [1]; it applies both to national and
  2695. to international signalling systems.
  2696. .FE
  2697. .ce 0
  2698. .sp 1P
  2699. .PP
  2700. The CCITT recommends that, for crosstalk reasons, the absolute power level 
  2701. of each component of a short duration signal should not exceed the values 
  2702. given in Table\ 1/G.224. 
  2703. .sp 1P
  2704. .RT
  2705. .LP
  2706. .rs
  2707. .sp 18P
  2708. .ad r
  2709. \fBTable 1/G.224 (maintenu) T1.224, p.\fR 
  2710. .sp 1P
  2711. .RT
  2712. .ad b
  2713. .RT
  2714. .sp 2P
  2715. .LP
  2716.     \fBReference\fR 
  2717. .sp 1P
  2718. .RT
  2719. .LP
  2720. [1]
  2721.     CCITT Recommendation \fIMaximum permissible value for the absolute\fR 
  2722. \fIpower level of a signalling pulse\fR , Vol.\ VI, Rec.\ Q.16.
  2723. \v'6p'
  2724. .sp 2P
  2725. .LP
  2726. \fBRecommendation\ G.225\fR 
  2727. .RT
  2728. .sp 2P
  2729. .sp 1P
  2730. .ce 1000
  2731. \fBRECOMMENDATIONS\ RELATING\ TO\ THE\ \fR \fBACCURACY\ OF | fR \fBCARRIER\ 
  2732. FREQUENCIES\fR 
  2733. .EF '%    Fascicle\ III.2\ \(em\ Rec.\ G.225''
  2734. .OF '''Fascicle\ III.2\ \(em\ Rec.\ G.225    %'
  2735. .ce 0
  2736. .sp 1P
  2737. .ce 1000
  2738. \fI(amended at Geneva, 1964, and Mar del Plata, 1968)\fR 
  2739. .sp 9p
  2740. .RT
  2741. .ce 0
  2742. .sp 1P
  2743. .LP
  2744. \fB1\fR     \fBAccuracy of the virtual carrier frequencies on an international
  2745. circuit or on a chain of circuits\fR 
  2746. .sp 1P
  2747. .RT
  2748. .PP
  2749. As the channels of any international telephone circuit should be
  2750. suitable for voice\(hyfrequency telegraphy, the accuracy of the virtual carrier
  2751. frequencies should be such that the difference between an audio\(hyfrequency
  2752. applied to one end of the circuit and the frequency received at the other 
  2753. end should not exceed 2\ Hz, even when there are intermediate modulating 
  2754. and 
  2755. demodulating processes.
  2756. .bp
  2757. .PP
  2758. To attain this objective, the CCITT recommends that the channel and
  2759. group carrier frequencies of the various stages should have the following
  2760. accuracies:
  2761. .RT
  2762. .ad r
  2763.     Virtual channel carrier frequencies in group
  2764. \(+- | 0\uD\dlF261\u6\d
  2765. .PS 10
  2766. \ \ 
  2767. .ad b
  2768. .RT
  2769. .ad r
  2770.     Group and supergroup carrier frequencies
  2771. \(+- | 0\uD\dlF261\u7\d
  2772. .PS 10
  2773. \ \ 
  2774. .vs +2p
  2775. .RT
  2776. .ad b
  2777. .RT
  2778. .PP
  2779. Mastergroup and supermastergroup carrier frequencies:
  2780. .ad r
  2781.     \(em
  2782.     for the 12\(hyMHz system
  2783. \(+- |  | (mu | 0\uD\dlF261\u8\d
  2784. .PS 10
  2785. .ad b
  2786. .RT
  2787. .ad r
  2788.     \(em
  2789.     for the 60\(hyMHz system (above 12 MHz)
  2790. \(+- | 0\uD\dlF261\u8\d
  2791. .PS 10
  2792. \ \ 
  2793. .vs +2p
  2794. .RT
  2795. .ad b
  2796. .RT
  2797. .PP
  2798. Experience shows that, if a proper check is kept on the operation of oscillators 
  2799. designed to these specifications, the difference between the 
  2800. frequency applied at the origin of a telephone channel and the reconstituted
  2801. frequency at the other end hardly ever exceeds 2\ Hz if the channel has 
  2802. the same composition as the 2500\(hykm hypothetical reference circuit for 
  2803. the system 
  2804. concerned.
  2805. .PP
  2806. Calculations indicate that, if these recommendations are followed, in
  2807. the 4\(hywire chain forming part of the hypothetical reference connection 
  2808. defined in Figure\ 1/G.103 
  2809. .FS
  2810. In fact, the chain considered for these calculations
  2811. comprised 16 (instead of 12) modulator/demodulator pairs to allow for the
  2812. possibility that submarine cables with equipments in conformity with
  2813. Recommendation\ G.235 might form part of the chain. No allowance was made,
  2814. however, for the effects of Doppler frequency\(hyshift due to inclusion of a
  2815. non\(hystationary satellite; values for this shift are given in CCIR
  2816. Report\ 214\ [2].
  2817. .FE
  2818. there is about 1% probability that the
  2819. frequency difference between the beginning and the end of the connection 
  2820. will exceed 3\ Hz and less than 0.1% probability that it will exceed 4\ 
  2821. Hz. 
  2822. .PP
  2823. \fINote\ 1\fR \ \(em\ In small stations, i.e. in stations which do not need
  2824. supergroup carrier frequencies, the accuracy of the group carrier may be
  2825. \(+- | 0\uD\dlF261\u6\d, which is the same as for channel carrier
  2826. frequencies.
  2827. .PP
  2828. \fINote\ 2\fR \ \(em\ The modulating frequencies appropriate to (\fIn\fR 
  2829. \ +\ \fIn\fR ) systems should have the accuracies recommended in the relevant 
  2830. Recommendations:
  2831. .RT
  2832. .LP
  2833.     Recommendation\ G.311 for 12\(hychannel open\(hywire systems;
  2834. .LP
  2835. Recommendation\ G.361 for 3\(hychannel open\(hywire systems;
  2836. .LP
  2837. Recommendations\ G.326 and G.327\ [3] for (12\ +\ 12) cable systems.
  2838. .sp 2P
  2839. .LP
  2840. \fB2\fR     \fBMeasure of alignment of the master oscillators\fR 
  2841. .sp 1P
  2842. .RT
  2843. .PP
  2844. The recommendation in \(sc\ 1 above cannot be met without some measure 
  2845. of alignment of the master oscillators at the various stations in which 
  2846. modulation occurs. 
  2847. .PP
  2848. Carrier\(hytransmission systems are formed into \*Qpartial networks\*U
  2849. extending over the whole or a part of a country. Synchronization of the 
  2850. master oscillators of a partial network is ordinarily based on national 
  2851. frequency 
  2852. comparisons; international comparisons may be made if
  2853. necessary.
  2854. .RT
  2855. .sp 1P
  2856. .LP
  2857. 2.1
  2858.     \fINational frequency comparisons\fR 
  2859. .sp 9p
  2860. .RT
  2861. .PP
  2862. It is necessary that, within the
  2863. same partial network of coaxial carrier systems, the master oscillators in
  2864. stations where frequencies are generated should be \*Qcoordinated\*U. This
  2865. \*Qcoordination\*U can consist of a control of one oscillator with respect to
  2866. another to give one of the following three conditions:
  2867. .RT
  2868. .LP
  2869.     1)
  2870.     synchronization, i.e. identical frequency and fixed phase
  2871. relationship;
  2872. .LP
  2873.     2)
  2874.     isochronization, i.e. identical frequency only;
  2875. .LP
  2876.     3)
  2877.     differential control to correct differences between the
  2878. frequencies at intervals.
  2879. .PP
  2880. Also, automatic devices can be used to give an alarm if the
  2881. difference in frequency between the checking pilot and a local oscillator
  2882. exceeds a certain fixed value.
  2883. .PP
  2884. The CCITT has not recommended any particular method of comparing or
  2885. controlling the master oscillators at different stations, and \*Qroutine
  2886. frequency comparison\*U of the master oscillators may be thought sufficient;
  2887. this comparison being followed if necessary by automatic or manual regulation, 
  2888. the master oscillators in each partial network being compared periodically 
  2889. with a national frequency standard, if possible. 
  2890. .bp
  2891. .PP
  2892. The routine comparison of the frequencies generated by the master
  2893. oscillators is made by means of a \*Qfrequency check pilot\*U transmitted 
  2894. to line for this purpose. It is not necessary to compare phases. 
  2895. .RT
  2896. .sp 1P
  2897. .LP
  2898. 2.2
  2899.     \fIInternational frequency comparisons\fR 
  2900. .sp 9p
  2901. .RT
  2902. .PP
  2903. The case may arise, either of a country that has a national
  2904. frequency standard with no facilities for
  2905. distributing it throughout the country (particularly in an area in which a
  2906. coaxial carrier system is to be set up), or of a country that has no national 
  2907. frequency standard. Recommendation\ M.540\ [4], describes methods by 
  2908. which such countries may obtain a standard frequency by radio, or may have a
  2909. controlled frequency sent over a telephone circuit.
  2910. .RT
  2911. .sp 2P
  2912. .LP
  2913.     \fBReferences\fR 
  2914. .sp 1P
  2915. .RT
  2916. .LP
  2917. [1]
  2918.     CCITT Recommendation \fIHypothetical reference connections\fR , Vol. III,
  2919. Rec.\ G.103, Figure\ 1/G.103.
  2920. .LP
  2921. [2]
  2922.     CCITT Report \fIThe effects of doppler frequency\(hyshifts and switching\fR 
  2923. \fIdiscontinuities in the fixed satellite service\fR , Vol.\ IV, Report\ 214,
  2924. Dubrovnik,\ 1986.
  2925. .LP
  2926. [3]
  2927.     CCITT Recommendation \fIValve\(hytype systems offering 12 telephone\fR 
  2928. \fIcarrier circuits on a symmetric cable pair [(12\ \fR +\fI\ 12) systems]\fR 
  2929. , Orange 
  2930. Book, Vol.\ III\(hy1, Rec.\ G.327, ITU, Geneva, 1977.
  2931. .LP
  2932. [4]
  2933.     CCITT Recommendation \fIRoutine maintenance of carrier and pilot\fR 
  2934. \fIgenerating equipment\fR , Vol.\ IV, Rec.\ M.540.
  2935. \v'1P'
  2936. .sp 2P
  2937. .LP
  2938. \fBRecommendation\ G.226\fR 
  2939. .RT
  2940. .sp 2P
  2941. .sp 1P
  2942. .ce 1000
  2943. \fBNOISE\ ON\ A\ REAL\ LINK\fR 
  2944. .EF '%    Fascicle\ III.2\ \(em\ Rec.\ G.226''
  2945. .OF '''Fascicle\ III.2\ \(em\ Rec.\ G.226    %'
  2946. .ce 0
  2947. .sp 1P
  2948. .LP
  2949. \fB1\fR     \fBCable systems\fR 
  2950. .sp 1P
  2951. .RT
  2952. .PP
  2953. It should be appreciated that designers are usually concerned, not
  2954. with particular circuits or links, but with plant that will be used for the
  2955. establishment of many links. It is not practicable for the CCITT to specify 
  2956. the performance of every real link that may be established, or for the 
  2957. designer to contemplate changing his design to suit the various lengths 
  2958. or other conditions on different real links. The CCITT has therefore defined 
  2959. hypothetical 
  2960. reference circuits, so that designers can be sure that, if their particular
  2961. design of plant is used throughout a real circuit made up in the same way as
  2962. a hypothetical reference circuit, the performance specified by the CCITT for
  2963. the hypothetical reference circuit will be realized on that real circuit.
  2964. .PP
  2965. A real international link usually has a different make\(hyup from that 
  2966. of the hypothetical reference circuit, and often includes equipments of 
  2967. different design. For each of these two reasons the performance to be expected 
  2968. from real links cannot be deduced uniquely from the Recommendations relative 
  2969. to 
  2970. hypothetical reference circuits.
  2971. .PP
  2972. However, on a real homogeneous section it must be expected that the
  2973. noise power measured at the time of commissioning, and with a conventional 
  2974. load as defined in \(sc\ 2 of Recommendation\ G.223, will be about the 
  2975. same as that 
  2976. calculated taking into account the particular composition of the real
  2977. homogeneous section and the real parameters as well as the implications of
  2978. Recommendation\ G.222, \(sc\ 2.6. There should be no cause for anxiety 
  2979. unless the 
  2980. measured noise power exceeds the calculated power by an appreciable amount,
  2981. which might indicate a fault somewhere in the equipment. In such a case, 
  2982. every effort should be made to reduce the measured noise power to a value 
  2983. of the same order as that calculated. 
  2984. .RT
  2985. .sp 2P
  2986. .LP
  2987. \fB2\fR     \fBRadio links\fR 
  2988. .sp 1P
  2989. .RT
  2990. .PP
  2991. See CCIR Recommendation\ 395\ [1].
  2992. .bp
  2993. .RT
  2994. .sp 2P
  2995. .LP
  2996.     \fBReference\fR 
  2997. .sp 1P
  2998. .RT
  2999. .LP
  3000. [1]
  3001.     CCIR Recommendation \fINoise in the radio portion of circuits to be\fR 
  3002. \fIestablished over real radio\(hyrelay links for FDM telephony\fR , Vol.\ IX,
  3003. Rec.\ 395, Dubrovnik,\ 1986.
  3004. \v'2P'
  3005. .sp 2P
  3006. .LP
  3007. \fBRecommendation\ G.227\fR 
  3008. .RT
  3009. .sp 2P
  3010. .sp 1P
  3011. .ce 1000
  3012. \fBCONVENTIONAL\ TELEPHONE\ SIGNAL\fR 
  3013. .EF '%    Fascicle\ III.2\ \(em\ Rec.\ G.227''
  3014. .OF '''Fascicle\ III.2\ \(em\ Rec.\ G.227    %'
  3015. .ce 0
  3016. .sp 1P
  3017. .ce 1000
  3018. \fI(Geneva, 1964; amended at Mar del Plata, 1968)\fR 
  3019. .sp 9p
  3020. .RT
  3021. .ce 0
  3022. .sp 1P
  3023. .LP
  3024. \fB1\fR     \fBPrinciple\fR 
  3025. .sp 1P
  3026. .RT
  3027. .PP
  3028. For the calculation or measurement of crosstalk noise between
  3029. adjacent channels and, generally speaking, when it is desired to simulate 
  3030. the speech currents transmitted by a telephone channel 
  3031. .FS
  3032. Care is needed in
  3033. applying this conventional signal to simulate speech loading, since the
  3034. statistics of a Gaussian noise signal and of real speech are different. A
  3035. speech\(hysimulating generator for loading purposes is given in\ [1].
  3036. .FE
  3037. ,
  3038. the CCITT recommends that a conventional telephone signal be used, the main
  3039. characteristic of which is a shaping network as a function of the frequency.
  3040. .PP
  3041. This network is defined by the following transfer coefficient as a
  3042. function of the frequency:
  3043. .RT
  3044. .LP
  3045. .rs
  3046. .sp 12P
  3047. .ad r
  3048. \fBFigure 1/G.227, p.\fR 
  3049. .sp 1P
  3050. .RT
  3051. .ad b
  3052. .RT
  3053. .sp 1P
  3054. .ce 1000
  3055. @ { fIE\fR~ | } over { ~\fIV\fR~ | } @  = 
  3056. @ { 8400~+~91238~\fIp\fR~\u2\d~+~11638~\fIp\fR~\u4\d~+~\fIp\fR (67280~+~54050~\fIp\fR~\u2\d) } over { 00~+~4001~\fIp\fR~\u2\d~+~\fIp\fR~\u4\d~+~\fIp\fR (36040~+~130~\fIp\fR~\u2\d) } @ 
  3057. .ce 0
  3058. .sp 1P
  3059. .ce 1000
  3060. .sp 1
  3061. where \fIp\fR = j
  3062. @ { fIf\fR (Hz) } over { 000~Hz } @ , \fIE\fR and \fIV\fR are defined
  3063. by Figure 1/G.227.
  3064. .ce 0
  3065. .sp 1P
  3066. .PP
  3067. .sp 1
  3068. The response curve of the network is shown in Figure\ 2/G.227, and an example 
  3069. of the design is given in Figure\ 3/G.227 with relevant values. 
  3070. .LP
  3071. .sp 2
  3072. .bp
  3073. .LP
  3074. .rs
  3075. .sp 22P
  3076. .ad r
  3077. \fBFigure 2/G.227, p.\fR 
  3078. .sp 1P
  3079. .RT
  3080. .ad b
  3081. .RT
  3082. .LP
  3083. .rs
  3084. .sp 25P
  3085. .ad r
  3086. \fBFigure 3/G.227, p.\fR 
  3087. .sp 1P
  3088. .RT
  3089. .ad b
  3090. .RT
  3091. .LP
  3092. .bp
  3093. .sp 2P
  3094. .LP
  3095. \fB2\fR     \fBExample of network design\fR 
  3096. .sp 1P
  3097. .RT
  3098. .PP
  3099. The network is made up of three bridged\ \fIT\fR sections with a constant 
  3100. characteristic impedance equal to \fIR\fR\d0\u\ ohms. 
  3101. .PP
  3102. Figure 3/G.227 represents the network and indicates the values of the
  3103. various components normalized to\ \fIR\fR\d0\u.
  3104. .PP
  3105. A tolerance of \(+- | % can be allowed on the value of each component.
  3106. .PP
  3107. \fINote\fR \ \(em\ If \(*h\d1\u, \(*h\d2\u, \(*h\d3\uare the \*Qcomposite\*U 
  3108. transfer 
  3109. coefficients of sections\ 1, 2 and 3 respectively, we have:
  3110. \v'6p'
  3111. .RT
  3112. .LP
  3113. .sp 1
  3114. .sp 1P
  3115. .ce 1000
  3116. @ { fIE\fR~ | } over { ~\fIV\fR~ | } @  = \fIe\fR \u\\d(*h =
  3117. \fIe\fR \u\(*h
  3118. 1
  3119. +\(*h
  3120. 2
  3121. +\(*h
  3122. 3
  3123. \d
  3124. .ce 0
  3125. .sp 1P
  3126. .LP
  3127. .sp 1
  3128. with\ \ \fIe\fR \u\(*h
  3129. 1
  3130. \d =
  3131. @ { 6~+~90\fIp\fR~+~46\fIp\fR~\u2\d } over { ~+~90\fIp\fR~+~\fIp\fR~\u2\d } @ 
  3132. .LP
  3133. .sp 1
  3134. with\ \ 
  3135. \fIe\fR \u\(*h
  3136. 2
  3137. \d =
  3138. @ { 0~+~11\fIp\fR } over { 0~+~\fIp\fR } @ 
  3139. .LP
  3140. .sp 1
  3141. with\ \ 
  3142. \fIe\fR \u\(*h
  3143. 3
  3144. \d =
  3145. @ { 0~+~23\fIp\fR } over { 0~+~\fIp\fR } @ 
  3146. .LP
  3147. .sp 1
  3148. with\ \ \fIp\fR = j 
  3149. @ { fIf\fR (Hz) } over { 000~Hz } @ 
  3150. .LP
  3151. .sp 2
  3152. .PP
  3153. Composite loss equals the insertion loss in this particular case
  3154. since the source and the load impedances are equal.
  3155. .FE
  3156. The minimum composite loss
  3157. of the complete
  3158. network lies in the vicinity of 600\ Hz and equals \fIa\fR\d0\u\ ~\ 2.9\ 
  3159. dB for this 
  3160. example.
  3161. .PP
  3162. The curve in Figure\ 2/G.227 represents, as a function of frequency, the 
  3163. composite loss 
  3164. of the network in Figure\ 3/G.227 relative to the
  3165. minimum loss\ \fIa\fR\d0\u.
  3166. .RT
  3167. .sp 2P
  3168. .LP
  3169. \fB3\fR     \fBSignal at the network input\fR 
  3170. .sp 1P
  3171. .RT
  3172. .PP
  3173. The network may be energized either by a uniform\(hyspectrum random
  3174. noise signal or by a closely spaced harmonic series. In the latter case, the
  3175. following precautions are necessary:
  3176. .RT
  3177. .LP
  3178.     1)
  3179.     Spacing of the harmonics should not exceed 50\ Hz.
  3180. .LP
  3181.     2)
  3182.     The measuring instrument must have an adequate integrating
  3183. time with respect to the fundamental period of the harmonic series.
  3184. Types of CCITT instruments in general use, such as the
  3185. psophometer, are believed to be satisfactory in this respect.
  3186. .LP
  3187.     3)
  3188.     The peak/r.m.s. ratio of the signal should not exceed 3.5.
  3189. This requirement may be achieved, in the case of a particular
  3190. generator, by means of an associated phase\(hychanging network.
  3191. .LP
  3192.     4)
  3193.     The energizing signals (uniform\(hyspectrum random noise and
  3194. harmonic series) could lead to different results for subjective,
  3195. e.g. aural assessments at the receiving end, and such
  3196. measurements should not, therefore, involve the use of the conventional
  3197. telephone signal generator. That apparatus would be used solely for objective 
  3198. measurements, in which a psophometer served as measuring instrument. 
  3199. .sp 2P
  3200. .LP
  3201.     \fBReference\fR 
  3202. .sp 1P
  3203. .RT
  3204. .LP
  3205. [1]
  3206.     CCITT \(em Question 5/C, Annex\ 2, Green Book, Vol.\ III, ITU,
  3207. Geneva,\ 1973.
  3208. .LP
  3209. .sp 1
  3210. .bp
  3211. .sp 2P
  3212. .LP
  3213. \fBRecommendation\ G.228\fR 
  3214. .RT
  3215. .sp 2P
  3216. .ce 1000
  3217. \fBMEASUREMENT\ OF\ \fR \fBCIRCUIT\ NOISE\ IN\ CABLE\ SYSTEMS\fR 
  3218. .EF '%    Fascicle\ III.2\ \(em\ Rec.\ G.228''
  3219. .OF '''Fascicle\ III.2\ \(em\ Rec.\ G.228    %'
  3220. .ce 0
  3221. .sp 1P
  3222. .ce 1000
  3223. \fBUSING\ A\ UNIFORM\(hySPECTRUM\ RANDOM\ NOISE\ LOADING\fR 
  3224. .ce 0
  3225. .sp 1P
  3226. .ce 1000
  3227. \fI(Geneva, 1964; further amended)\fR 
  3228. .sp 9p
  3229. .RT
  3230. .ce 0
  3231. .sp 1P
  3232. .sp 2P
  3233. .LP
  3234.     The\ CCITT,
  3235. .sp 1P
  3236. .RT
  3237. .sp 1P
  3238. .LP
  3239. \fIconsidering that\fR 
  3240. .sp 9p
  3241. .RT
  3242. .PP
  3243. (a)
  3244. it is desirable to measure the performance of cable
  3245. systems for frequency\(hydivision multiplex telephony under conditions closely
  3246. approaching those of actual operation;
  3247. .PP
  3248. (b)
  3249. a signal with a continuous uniform spectrum (white noise) has statistical 
  3250. properties similar to those of a multiplex signal when the 
  3251. number of channels is not too small;
  3252. .PP
  3253. (c)
  3254. the use of a signal with a continuous uniform spectrum to measure the performance 
  3255. of such cable systems is already widespread; 
  3256. .PP
  3257. (d)
  3258. it is necessary to standardize the frequencies and
  3259. bandwidths of the measuring channels to be used for such measurements;
  3260. .PP
  3261. (e)
  3262. for reasons of international compatibility it is necessary to standardize 
  3263. the minimum attenuation and the bandwidth of the stop filters 
  3264. which may have to be used in the white\(hynoise generator;
  3265. .PP
  3266. (f
  3267. ) 
  3268. the CCITT has indicated, for the planning of telephone circuits, a mean 
  3269. value of signal power in the baseband of a multiplex telephone system to 
  3270. be taken into consideration during the busy hour 
  3271. (Recommendation\ G.223),
  3272. .sp 2P
  3273. .LP
  3274. \fIrecommends that\fR 
  3275. .sp 1P
  3276. .RT
  3277. .PP
  3278. \fB1\fR 
  3279. The performance of frequency\(hydivision multiplex cable systems
  3280. should be measured by means of a signal with a continuous uniform spectrum 
  3281. in the frequency band used for the telephone channels. 
  3282. .sp 9p
  3283. .RT
  3284. .PP
  3285. \fB2\fR 
  3286. The nominal power level of the uniform spectrum test signal
  3287. should
  3288. be in accordance with the conventional load, specified in Recommendation\ 
  3289. G.223. If applied at the point of interconnection of the system corresponding 
  3290. to 
  3291. \fIT\fR ` of Recommendation\ G.213, the absolute power levels of interest 
  3292. are shown in column\ 4 of Table\ 1/G.228. 
  3293. .sp 9p
  3294. .RT
  3295. .PP
  3296. 2.1
  3297. The sending equipment should be capable of providing, at the
  3298. output of an inserted bandstop filter, a loading level at least up to +10\ dB
  3299. relative to the nominal power level defined above.
  3300. .PP
  3301. 2.2
  3302. Within the bandwidth corresponding to the baseband of the system
  3303. under test, the r.m.s. voltage of the white noise spectrum measured in 
  3304. a band of about 2\ kHz should not vary by more than \(+- | .5\ dB. This 
  3305. degree of spectrum uniformity should be met in the level range up to +6\ 
  3306. dB relative to the nominal power level, indicated in Table\ 1/G.228, column\ 
  3307. 4. 
  3308. .PP
  3309. 2.3
  3310. The white noise test signal should be available at the output of the sending 
  3311. equipment with a peak factor of about 12\ dB with respect to the r.m.s. 
  3312. value. 
  3313. .PP
  3314. \fB3\fR The nominal effective cut\(hyoff frequencies (the cut\(hyoff
  3315. frequencies
  3316. of hypothetical filters having ideal square cut\(hyoff characteristics and
  3317. transmitting the same power as the real filters) and tolerances for the
  3318. bandpass filters proposed for the various bandwidths of systems to be tested, 
  3319. should be as specified in Table\ 2/G.228. To reduce the number of filters 
  3320. required, compromises have been made between the nominal effective cut\(hyoff
  3321. frequency and the system bandwidth\(hylimiting frequency in some cases. The
  3322. tolerances ensure that consequent calibration errors do not exceed \(+- | .1\ 
  3323. dB and errors in measurement of intermodulation noise do not exceed \(+- | .2\ 
  3324. dB 
  3325. assuming system pre\(hyemphasis of about 10\ dB.
  3326. .bp
  3327. .sp 9p
  3328. .RT
  3329. .LP
  3330. .rs
  3331. .sp 24P
  3332. .ad r
  3333. \fBTable 1/G.228 (maintenu) T1.228, p.\fR 
  3334. .sp 1P
  3335. .RT
  3336. .ad b
  3337. .RT
  3338. .LP
  3339. .rs
  3340. .sp 25P
  3341. .ad r
  3342. \fBTable 2/G.228 (maintenu 1 corr. par Montage) T2.228, p.\fR 
  3343. .sp 1P
  3344. .RT
  3345. .ad b
  3346. .RT
  3347. .LP
  3348. .bp
  3349. .PP
  3350. 3.1
  3351. The discrimination of a lowpass filter should be at least 20\ dB
  3352. at a frequency more than 10% above nominal cut\(hyoff and at least 25\ dB at
  3353. frequencies more than 20% above nominal cut\(hyoff. The discrimination of a
  3354. highpass filter should be at least 25\ dB at frequencies more than 20% below
  3355. nominal cut\(hyoff.
  3356. .PP
  3357. 3.2 
  3358. To limit discrimination against measuring channels, the spread of
  3359. losses introduced by any pair of highpass and lowpass filters should not 
  3360. exceed 0.2\ dB over a range of frequencies which includes the upper and 
  3361. lower measuring channels. 
  3362. .PP
  3363. \fB4\fR 
  3364. Values of the characteristics for the discrimination in each
  3365. stop\(hyband at the output of a sending equipment are given in Table\ 3/G.228.
  3366. These characteristics are intended to apply over a temperature range from 
  3367. 10 | (deC to\ 40 | (deC; 
  3368. .sp 9p
  3369. .RT
  3370. .PP
  3371. \fB5\fR When the receiving equipment is connected directly to a sending
  3372. equipment provided with bandstop filters which only just meet the requirements 
  3373. of \(sc\ 4\ above, the ratio of the noise power indicated by the receiving 
  3374. equipment when the bandstop filter is bypassed, to that indicated when 
  3375. the filter is in circuit, should be a minimum of 67\ dB; this requirement 
  3376. applies when a 
  3377. conventional load is applied. The minimum effective bandwidth of the receiver 
  3378. should be 1.7\ kHz; the maximum reading of absolute noise power arising 
  3379. from 
  3380. leakage given by a receiver of 1.74\ kHz effective bandwidth and which just
  3381. meets the foregoing leakage requirement is \(em85.6\ dBm0p.
  3382. .sp 9p
  3383. .RT
  3384. .PP
  3385. \fB6\fR 
  3386. Additional measuring channels may be provided by agreement
  3387. between the Administrations concerned.
  3388. .sp 9p
  3389. .RT
  3390. .PP
  3391. \fINote\fR \ \(em\ In Annexes\ A and\ B some general information is given on
  3392. the measuring procedures, the choice of filter characteristics, correction
  3393. methods and accuracy objectives.
  3394. .LP
  3395. .rs
  3396. .sp 32P
  3397. .ad r
  3398. \fBTable 3/G.228 (maintenu 1 corr. par Montage) T3.228, p.\fR 
  3399. .sp 1P
  3400. .RT
  3401. .ad b
  3402. .RT
  3403. .LP
  3404. .bp
  3405. .ce 1000
  3406. ANNEX\ A
  3407. .ce 0
  3408. .ce 1000
  3409. (to Recommendation\ G.228)
  3410. .sp 9p
  3411. .RT
  3412. .ce 0
  3413. .ce 1000
  3414. \fBOutline of the \fR \fBwhite noise measuring method\fR 
  3415. .sp 1P
  3416. .RT
  3417. .ce 0
  3418. .LP
  3419. A.1
  3420.     \fIGeneral principle\fR 
  3421. .sp 1P
  3422. .RT
  3423. .PP
  3424. The principal components of the measuring setup are shown in
  3425. Figure\ A\(hy1/G.228.
  3426. .RT
  3427. .LP
  3428. .rs
  3429. .sp 22P
  3430. .ad r
  3431. \fBFigure A\(hy1/G.228, p.\fR 
  3432. .sp 1P
  3433. .RT
  3434. .ad b
  3435. .RT
  3436. .sp 1P
  3437. .LP
  3438. A.2
  3439.     \fIMeasuring procedures\fR 
  3440. .sp 9p
  3441. .RT
  3442. .PP
  3443. Two methods for assessing the noise performance of a transmission
  3444. system are in widespread use:
  3445. .RT
  3446. .sp 1P
  3447. .LP
  3448. A.2.1
  3449.     \fIMeasurement of noise power ratio (NPR)\fR 
  3450. .sp 9p
  3451. .RT
  3452. .PP
  3453. The noise power ratio
  3454. \v'6p'
  3455. .RT
  3456. .ce 1000
  3457. NPR = 10 log 
  3458. @ { fIW~\dA\u\fR~ | } over { fIW~\dB\u\fR~ | } @  dB =
  3459. ?63\fIa\fR 
  3460. .ce 0
  3461. .ad r
  3462. (A\(hy1)
  3463. .ad b
  3464. .RT
  3465. .LP
  3466. \v'7p'
  3467. .sp 1
  3468. is measured at various levels of\ \fIP\fR\d\fIs\fR\u. The r.m.s. level 
  3469. meter serves as an indicator only. The value\ \fIW\fR\d\fIA\fR\uis the 
  3470. noise power in the measuring 
  3471. channel without taking account of the effect of frequency gaps between 
  3472. groups of channels in actual operation. 
  3473. .bp
  3474. .PP
  3475. In an \fIN\fR \(hychannel system the following definitions are
  3476. introduced:
  3477. .LP
  3478.     \fIP\fR\d\fIs\fR\u    =
  3479.     \fIN\fR  | (mu | fIP\fR\d\fIC\fR\\d\fIH\fR\u
  3480. .LP
  3481.     \fIP\fR\d\fIC\fR\\d\fIH\fR\u    =
  3482.     variable signal power per channel
  3483. .LP
  3484.     \fIp\fR\d\fIC\fR\\d\fIH\fR\u    =
  3485.     \(em15\ dBm0\ +\ ?63\fIp\fR \ =\ load level per channel
  3486. .LP
  3487. \(em15\ dBm0 is the conventional load per channel
  3488. according to Recommendation\ G.223 for
  3489. systems with \fIN\fR \ \(>="\ 240 | (mu | 63\fIp\fR \ (dB) is the excess load
  3490. relative to \(em15\ dBm0
  3491. .LP
  3492.     \fIp\fR\d\fIn\fR\u    =
  3493.     weighted noise power level (dBm0p) measured
  3494. at point\ \fIT\fR in a 3.1\ kHz telephone channel.
  3495. .PP
  3496. The measured NPR values are usually plotted, as shown in
  3497. Figure\ A\(hy2/G.228, as a function of the excess channel loading\ ?63\fIp\fR .
  3498. .LP
  3499. .rs
  3500. .sp 20P
  3501. .ad r
  3502. \fBfigure A\(hy2/G.228, p.\fR 
  3503. .sp 1P
  3504. .RT
  3505. .ad b
  3506. .RT
  3507. .PP
  3508. The relation between NPR values measured on a channel and the
  3509. weighted noise power level referred to a zero relative level point is:
  3510. .ad r
  3511.     \fIp\fR\d\fIn\fR\u    =
  3512.     (\(em\ NPR\ \(em\ 18.6\ \(em\ 10\ log\ k\ +\ ?63\fIp\fR ) dBm0p
  3513. (A\(hy2)
  3514. .vs +2p
  3515. .RT
  3516. .ad b
  3517. .RT
  3518. .LP
  3519.     k
  3520.     =
  3521.     \fIB\fR /4\fIN\fR \ (\fIB\fR in kHz) is a correction factor which
  3522. takes account of the effect of the frequency gaps
  3523. between groups of channels in the transmission
  3524. system.
  3525. .PP
  3526. Table\ A\(hy1/G.228 gives examples of the correction for some N\(hychannel 
  3527. systems: 
  3528. .ce
  3529. \fBH.T. [T4.228]\fR 
  3530. .ce
  3531. TABLE\ A\(hy1/G.228
  3532. .ps 9
  3533. .vs 11
  3534. .nr VS 11
  3535. .nr PS 9
  3536. .TS
  3537. center box;
  3538. cw(48p) | cw(30p) | cw(30p) | cw(30p) | cw(30p) .
  3539. \fIN\fR      300       960       2700    10 | 00
  3540. _
  3541. .T&
  3542. cw(48p) | cw(30p) | cw(30p) | cw(30p) | cw(30p) .
  3543. 10 log k (dB)    0.14    0.22    0.46    1.08
  3544. _
  3545. .TE
  3546. .nr PS 9
  3547. .RT
  3548. .ad r
  3549. \fBtable A\(hy1/G.228 [T4.228], p.\fR 
  3550. .sp 1P
  3551. .RT
  3552. .ad b
  3553. .RT
  3554. .LP
  3555. .bp
  3556. .sp 1P
  3557. .LP
  3558. A.2.2
  3559.     \fIDirect measurement of weighted noise power level\fR 
  3560. .sp 9p
  3561. .RT
  3562. .PP
  3563. With the particular choice of the effective receiver
  3564. bandwidth
  3565. .RT
  3566. .LP
  3567.     ?63\fIf\fR \ =\ 1.74\ kHz (=\ 3.1\ kHz | (mu | 0
  3568. \s6\(em0.25
  3569. .PS 10
  3570. ),
  3571. .RT
  3572. .LP
  3573. the weighted noise power\ \fIP\fR\d\fIn\fR\uin a telephone channel is:
  3574. .LP
  3575.     \fIP\fR\d\fIn\fR\u\ =\ \fIW\fR\d\fIB\fR\u(see Figure\ A\(hy1/G.228)
  3576. .LP
  3577. and the weighted noise level\ \fIp\fR\d\fIn\fR\ureferred to a point of 
  3578. zero relative level becomes: 
  3579. \v'6p'
  3580. .ce 1000
  3581. \fIp
  3582. \dn\u\fR = 
  3583. @ left [ 10~log~ { fIW~\dB\u\fR } over { ~mW } +~\fIn\fR~\d2\u (dBr)  right ] @ 
  3584. dBm0p
  3585. .ce 0
  3586. .ad r
  3587. (A\(hy3)
  3588. \v'7p'
  3589. .ad b
  3590. .RT
  3591. .PP
  3592. .sp 1
  3593. In this case the receiver (component\ 7 of Figure\ A\(hy1/G.228) must be 
  3594. a calibrated power level meter. 
  3595. .sp 1P
  3596. .LP
  3597. A.3
  3598.     \fIExamples of investigations using the white noise measuring\fR 
  3599. \fImethod\fR 
  3600. .sp 9p
  3601. .RT
  3602. .PP
  3603. Two kinds of investigations can be made on a system (with
  3604. length\ \fIL\fR ) between flat relative level points\ \fIT\fR ` and\ \fIT\fR 
  3605. . The 
  3606. one [case\ a)] investigates the effect on the noise performance of load
  3607. deviations at the input of the system, whereas the other [case\ b)] indicates
  3608. the influence of level misalignments along the transmission line:
  3609. .RT
  3610. .LP
  3611.     a)
  3612.     The test signal noise power\ \fIP\fR\d\fIs\fR\uis varied and the
  3613. weighted noise level\ \fIp\fR\d\fIn\fR\uis determined in dBm0p. The result is
  3614. plotted as indicated in Figure\ A\(hy3/G.228.
  3615. .LP
  3616.      Alternatively to the indication of the noise level for system length\ 
  3617. \fIL\fR in dBm0p, the noise power could have been 
  3618. indicated in pW0p/km.
  3619. .LP
  3620. .rs
  3621. .sp 29P
  3622. .ad r
  3623. \fBfigure A\(hy3/G.228, p.\fR 
  3624. .sp 1P
  3625. .RT
  3626. .ad b
  3627. .RT
  3628. .LP
  3629. .bp
  3630. .LP
  3631.     b)
  3632.     The relative levels on the transmission line are varied
  3633. by insertion of attenuators \(em?63\fIn\fR and\ +?63\fIn\fR at the input
  3634. and output of the system as is illustrated in Figure\ A\(hy4/G.228
  3635. which is an excerpt of Figure\ A\(hy1/G.228.
  3636. .LP
  3637. .rs
  3638. .sp 8P
  3639. .ad r
  3640. \fBfigure A\(hy4/G.228, p.\fR 
  3641. .sp 1P
  3642. .RT
  3643. .ad b
  3644. .RT
  3645. .PP
  3646. The test signal noise power\ \fIP\fR\d\fIs\fR\uis set to the conventional 
  3647. value (\(em15\ dBm0/4\ kHz) at point\ \fIT\fR ` and is kept constant. The 
  3648. noise power 
  3649. level in
  3650. the measuring channel is determined at point\ \fIT\fR as a function of 
  3651. the relative level at the repeater output, for example. The result is plotted 
  3652. as shown in 
  3653. Figure\ A\(hy5/G.228.
  3654. .LP
  3655. .rs
  3656. .sp 17P
  3657. .ad r
  3658. \fBfigure A\(hy5/G.228, p.\fR 
  3659. .sp 1P
  3660. .RT
  3661. .ad b
  3662. .RT
  3663. .ce 1000
  3664. ANNEX\ B
  3665. .ce 0
  3666. .ce 1000
  3667. (to Recommendation G.228)
  3668. .sp 9p
  3669. .RT
  3670. .ce 0
  3671. .ce 1000
  3672. \fBMeasuring accuracy considerations affecting\fR 
  3673. .sp 1P
  3674. .RT
  3675. .ce 0
  3676. .ce 1000
  3677. \fBthe design of the measuring equipment\fR 
  3678. .ce 0
  3679. .LP
  3680. B.1
  3681.     \fIIntroduction\fR 
  3682. .sp 1P
  3683. .RT
  3684. .PP
  3685. The Recommendations relating to the measurement of circuit noise in systems 
  3686. artificially loaded with uniform spectrum random noise simulating FDM telephone 
  3687. signals were agreed after carefully coordinated studies by three CCI Study 
  3688. Groups concerned. The different Recommendations provided for the 
  3689. application of the white noise measuring method to cable systems (CCITT
  3690. Recommendation\ G.228), radio\(hyrelay systems (CCIR Recommendation\ 399\ [1]),
  3691. satellite systems (CCIR Recommendation\ 482\ [2]) and translating equipments
  3692. (CCITT Recommendation\ G.230). The objective of the coordination was that the
  3693. separately recommended measuring equipments should conform with common
  3694. measuring accuracy objectives and, as far as possible, be compatible and
  3695. interchangeable.
  3696. .bp
  3697. .PP
  3698. The overall accuracy objective of the measuring equipment when used for 
  3699. routine maintenance measurements is \(+- | \ dB. A higher accuracy of about 
  3700. \(+- | \ dB is desirable when measurements are made for the purpose of 
  3701. assessing the noise performance of a system in relation to required performance. 
  3702. This can be 
  3703. achieved by following certain procedures and applying corrections as described 
  3704. in B.4\ and B.5\ below. 
  3705. .PP
  3706. This Annex states how certain characteristics of measuring equipments
  3707. were related to measuring accuracy objectives; any future extensions of the
  3708. Recommendations to provide for measurements on new transmission systems, 
  3709. as yet unstandardized, should take account of those relationships. 
  3710. .RT
  3711. .sp 2P
  3712. .LP
  3713. B.2
  3714.     \fIBandstop filters\fR 
  3715. .sp 1P
  3716. .RT
  3717. .sp 1P
  3718. .LP
  3719. B.2.1
  3720.     \fIChoice of centre frequencies\fR 
  3721. .sp 9p
  3722. .RT
  3723. .PP
  3724. In all cases the choice of nominal centre frequencies of
  3725. band\(hyelimination filters (i.e. of measuring channels) should take account of
  3726. the need to minimize the combined discrimination of the pair of bandpass
  3727. filters used when the bandstop filter provides a lower or upper measuring
  3728. channel. Therefore, as a rule the centre frequency of a lower measuring 
  3729. channel should be at least 15%\ above the effective cut\(hyoff frequency 
  3730. of the highpass 
  3731. filter and the centre frequency of an upper measuring channel should be
  3732. more than approximately 5%\ below the cut\(hyoff frequency of the lowpass 
  3733. filter 
  3734. involved. Under \(sc\ 3.2 of the text of this Recommendation it is prescribed 
  3735. that \*Qthe spread of losses introduced by any pair of highpass and lowpass 
  3736. filters 
  3737. should not exceed 0.2\ dB over a range of frequencies which includes the 
  3738. outer measuring channels\*U. 
  3739. .RT
  3740. .sp 1P
  3741. .LP
  3742. B.2.2
  3743.     \fILeakage\fR 
  3744. .sp 9p
  3745. .RT
  3746. .PP
  3747. The discrimination of a bandstop filter in the neighbourhood of the centre 
  3748. frequency determines, jointly with the receiver selectivity the smallest 
  3749. noise\(hyto\(hysignal ratio that can be measured accurately, i.e. the \*Qleakage\*U 
  3750. effect. The bandstop filter discrimination of 70\ dB (Table\ 3/G.228) results 
  3751. in a ratio of the order of \(em67\ dB being measured when the noise is 
  3752. actually 
  3753. negligible. Leakage effect in the receiver is adequately limited by requiring 
  3754. (see \(sc\ 5 in the text of the Recommendation) that the NPR value should 
  3755. be a 
  3756. minimum of 67\ dB when connected directly to a send equipment with bandstop
  3757. filters which only just meet the discrimination requirements of Table\ 
  3758. 3/G.228 and when a conventional load of \(em15\ dBm0/4\ kHz is applied. 
  3759. .PP
  3760. \fINote\fR \ \(em\ According to Formula (A\(hy2) of Annex\ A this value of
  3761. NPR\ =\ 67\ dB corresponds to a residual noise level of \(em85.6\ dBm0p
  3762. (i.e.\ 2.8\ pW0p) at the most.
  3763. .RT
  3764. .sp 1P
  3765. .LP
  3766. B.2.3
  3767.     \fIEffective bandwidth\fR 
  3768. .sp 9p
  3769. .RT
  3770. .PP
  3771. The basic requirement for the stopband is the condition that the
  3772. discrimination should be at least 70\ dB in a bandwidth of at least 3\ 
  3773. kHz. The effective bandwidths (approximately the 3\(hydB points) recommended 
  3774. in 
  3775. Table\ 3/G.228 have been found to be technically feasible and lie in the 
  3776. order of 5% or less of the system bandwidth with coil\(hycapacitor type 
  3777. filters and are less than 0.5% with crystal\(hytype filters. It would present 
  3778. economic 
  3779. difficulties to reduce the relative bandwidth of the coil\(hytype filters or to
  3780. increase the relative bandwidth of the crystal\(hytype filters.
  3781. .RT
  3782. .sp 1P
  3783. .LP
  3784. B.2.3.1
  3785.     \fIThird order nonlinearity products\fR 
  3786. .sp 9p
  3787. .RT
  3788. .PP
  3789. The attenuation of the noise loading signal in the vicinity of the
  3790. measuring channel introduced by a bandstop filter causes an under\(hyindication
  3791. reading, erring on the low side, of third order nonlinearity noise power in
  3792. that measuring channel. This under\(hyindication is directly proportional 
  3793. to the effective bandwidth of the elimination filter. 
  3794. .PP
  3795. Assuming that procedures B.4.3\ and B.4.4\ below are both observed, the
  3796. under\(hyindication of third order products in a system using no pre\(hyemphasis 
  3797. is about 0.05\ dB for a top measuring channel filter, the effective bandwidth 
  3798. of 
  3799. which is 1% of the system bandwidth. The error associated with a particular
  3800. filter is at its maximum when the filter provides the top measuring channel 
  3801. of a system. When the same filter is used in wider band systems (thus 
  3802. corresponding to an intermediate measuring channel of the system) its bandwidth 
  3803. is a smaller proportion of the system bandwidth and the associated error 
  3804. is 
  3805. smaller.
  3806. .PP
  3807. When pre\(hyemphasis is used but total signal power is unchanged the error 
  3808. is increased by the ratio of the signal density near the measuring channel 
  3809. of the pre\(hyemphasized system to that of the system without pre\(hyemphasis. 
  3810. .bp
  3811. .PP
  3812. The effective bandwidths of crystal\(hytype bandstop filters are so small 
  3813. that their effect on measurement errors is negligible. 
  3814. .PP
  3815. The recommended effective bandwidths for coil\(hycapacitor bandstop filters 
  3816. (Table\ 3/G.228) are such that the under\(hyindication of third order nonlinear 
  3817. noise powers, when the filters provide top measuring channels of systems
  3818. without pre\(hyemphasis, falls in the range 0.25\ to 0.30\ dB. This range 
  3819. of errors becomes 0.60\ to 0.90\ dB for systems emphasized by 8\ to 10\ 
  3820. dB as is the case in FDM radio\(hyrelay systems (CCIR Recommendation\ 275\ 
  3821. [3]) or in wideband systems 
  3822. on coaxial cables.
  3823. .RT
  3824. .sp 1P
  3825. .LP
  3826. B.2.3.2
  3827.     \fISecond order nonlinearity products\fR 
  3828. .sp 9p
  3829. .RT
  3830. .PP
  3831. In long transmission systems third order nonlinearity products
  3832. normally form a more significant proportion of the total system noise than
  3833. those of second order. For this reason the recommended maximum effective
  3834. bandwidths of bandstop filters have been determined on the basis of
  3835. accuracy objectives for the measurement of third order nonlinearity products.
  3836. .PP
  3837. Nevertheless, measuring equipments may still be used for investigations 
  3838. of cases where second order nonlinearity products dominate. Corrections 
  3839. for 
  3840. known filter bandwidths may be made on the following basis:
  3841. .RT
  3842. .LP
  3843.     a)
  3844.     Again assuming that procedures B.4.3\ and B.4.4\ below are observed,
  3845. the error in a reading of second order nonlinearity
  3846. products introduced by the bandstop filter is an excess
  3847. reading, rather than the under\(hyindication in the case of
  3848. third order nonlinearity products.
  3849. .LP
  3850.     b)
  3851.     The excess reading is directly proportional to the effective
  3852. bandwidth of the bandstop filter expressed as a percentage
  3853. of the system bandwidth. The approximate proportionality,
  3854. assuming no system pre\(hyemphasis:
  3855. .LP
  3856.     \(em
  3857.     for measuring channels located near the lower limit of the
  3858. system bandwidth, an effective bandwidth of\ 1% system
  3859. bandwidth causes an excess reading of 0.05\ dB for
  3860. second order intermodulation noise power;
  3861. .LP
  3862.     \(em
  3863.     for measuring channels located in the middle, or near the
  3864. upper limit, of the system bandwidth, an effective
  3865. bandwidth of\ 1% system bandwidth causes an excess
  3866. reading of 0.1\ dB.
  3867. .LP
  3868.     c)
  3869.     The effect of system pre\(hyemphasis in the case of a bandstop
  3870. filter near the lower limit of the system bandwidth,
  3871. i.e.\ where the density of second order nonlinearity products
  3872. tends to be greatest, is to reduce the error attributable to
  3873. a given filter bandwidth in the same proportion that the
  3874. signal density at that frequency is reduced by pre\(hyemphasis.
  3875. .sp 1P
  3876. .LP
  3877. B.3
  3878.     \fIBandpass filters\fR 
  3879. .sp 9p
  3880. .RT
  3881. .PP
  3882. In order to reduce the number of different filters, compromises have been 
  3883. made in some cases between the nominal effective cut\(hyoff frequency and 
  3884. the system bandwidth limiting frequency (cf. \(sc\ 3 of the text). 
  3885. .PP
  3886. For the larger systems there may also be a significant difference
  3887. between the frequency bandwidth 4\fIN\fR \ kHz (\fIN\fR \ being the system 
  3888. capacity 
  3889. expressed in telephone channels) and the system bandwidth (Table\ 2/G.228).
  3890. .PP
  3891. Both these facts are taken into account by the correction factor\ k
  3892. introduced in equation\ (A\(hy2) of Annex\ A and in Table\ A\(hy1/G.228.
  3893. .PP
  3894. The recommended tolerances on the nominal values of cut\(hyoff frequencies 
  3895. are such that the actual and nominal bandwidths of the signal load cannot 
  3896. differ by more than\ 1%. This ensures that calibration errors (in NPR
  3897. measurements) due to this particular imperfection do not exceed
  3898. about\ 0.05\ dB.
  3899. .PP
  3900. The tolerances on the effective lowpass cut\(hyoff frequencies are in all 
  3901. cases less than\ 1.0% of the nominal system bandwidth and in most cases 
  3902. less 
  3903. than\ 0.8%. A difference of\ 0.8% leads to an error, in third order nonlinearity 
  3904. noise measurement, of\ 0.1\ dB, this allowing for a pre\(hyemphasis of\ 
  3905. 8\ dB. Even 
  3906. allowing for a greater degree of pre\(hyemphasis, the maximum error from this
  3907. cause should not exceed 0.15\ dB.
  3908. .bp
  3909. .RT
  3910. .sp 2P
  3911. .LP
  3912. B.4
  3913.     \fIProcedures for high accuracy measurements\fR 
  3914. .sp 1P
  3915. .RT
  3916. .PP
  3917. The following measuring procedures are recommended for high accuracy type 
  3918. of measurements, for example checks that transmission system noise 
  3919. performance objectives are being achieved.
  3920. .RT
  3921. .sp 1P
  3922. .LP
  3923. B.4.1
  3924.     \fISignal load adjustment\fR 
  3925. .sp 9p
  3926. .RT
  3927. .PP
  3928. The loading power should be adjusted to the nominal value by means of a 
  3929. true r.m.s. level measuring device. The maximum error, including reading 
  3930. error, should not exceed \(+- | .15\ dB.
  3931. .RT
  3932. .sp 2P
  3933. .LP
  3934. B.4.2
  3935.     \fIReceiver calibration\fR 
  3936. .sp 1P
  3937. .RT
  3938. .PP
  3939. B.4.2.1
  3940. Using the NPR method (\(sc\ A.2.1) the receiver should
  3941. be set with reference to the received signal immediately before insertion 
  3942. of a bandpass filter. 
  3943. .sp 9p
  3944. .RT
  3945. .PP
  3946. B.4.2.2 
  3947. Using the direct noise power measuring method (\(sc\ A.2.2) the
  3948. receiver calibration error could be decreased to \(+- | .15\ dB at the 
  3949. particular 
  3950. measuring slot by checking the reading with the aid of a white noise signal 
  3951. and a d.c.\(hycalibrated true r.m.s. level meter. 
  3952. .PP
  3953. \fINote\fR \ \(em\ The accuracy of measurements related to the zero relative 
  3954. level point (dBm0p or pW0p) also depends on how precisely the relative 
  3955. level at the measuring point (\fIn\fR\d2\uof Figure\ A\(hy1/G.228) is known. 
  3956. .sp 1P
  3957. .LP
  3958. B.4.3
  3959.     \fIInsertion of bandstop filters\fR 
  3960. .sp 9p
  3961. .RT
  3962. .PP
  3963. Only one bandstop filter should be inserted at a time. This limits
  3964. errors in measurement of intermodulation noise.
  3965. .RT
  3966. .sp 1P
  3967. .LP
  3968. B.4.4
  3969.     \fIReadjustment of signal load\fR 
  3970. .sp 9p
  3971. .RT
  3972. .PP
  3973. Normally, the signal load should be readjusted to the nominal value after 
  3974. the insertion of a bandstop filter. When measurements are specifically 
  3975. to investigate second\(hyorder intermodulation, or when this is known to 
  3976. dominate, 
  3977. greater accuracy is obtained by readjusting only for the specified passband
  3978. insertion loss of the bandstop filter and not for the loss of spectrum 
  3979. energy in the measuring slot. 
  3980. .PP
  3981. \fINote\fR \ \(em\ The effect of the measuring slot bandwidth is negligible 
  3982. with crystal\(hytype bandstop filters. 
  3983. .RT
  3984. .sp 2P
  3985. .LP
  3986. B.4.5
  3987.     \fIMeasurement at the receiver\fR 
  3988. .sp 1P
  3989. .RT
  3990. .PP
  3991. B.4.5.1
  3992. Using the NPR method the noise power ratio is now measured as the change 
  3993. required in the setting of an attenuator (?63\fIa\fR in 
  3994. Figure\ A\(hy1/G.228) to restore the pointer of the indicating instrument 
  3995. to the 
  3996. original setting.
  3997. .sp 9p
  3998. .RT
  3999. .PP
  4000. B.4.5.2
  4001. Using the direct measuring method the weighted noise level can be read 
  4002. in dBmp (or\ pWp) from the instrument. Optional means may be provided, 
  4003. e.g.\ to shift the calibration by setting a switch to the relative level\ 
  4004. \fIn\fR\d2\uof the measuring access point\ \fIT\fR so that the dBm0p or 
  4005. pW0p values are 
  4006. indicated.
  4007. .sp 2P
  4008. .LP
  4009. B.5
  4010.     \fICorrections for high accuracy measurements\fR 
  4011. .sp 1P
  4012. .RT
  4013. .PP
  4014. The effects of the following error sources can be reduced by applying corrections 
  4015. to the measured values: 
  4016. .RT
  4017. .sp 1P
  4018. .LP
  4019. B.5.1
  4020.     \fIReceiver calibration in connection with NPR method\fR 
  4021. .sp 9p
  4022. .RT
  4023. .sp 1P
  4024. .LP
  4025. B.5.1.1
  4026.     \fIIrregularity of the noise source\fR 
  4027. .sp 9p
  4028. .RT
  4029. .PP
  4030. The tolerance for the spectrum regularity is \(+- | .5\ dB. A calibration 
  4031. table (or curve) should be available for each noise generator. 
  4032. .bp
  4033. .RT
  4034. .sp 1P
  4035. .LP
  4036. B.5.1.2
  4037.     \fIErrors of effective system bandwidth\fR 
  4038. .sp 9p
  4039. .RT
  4040. .PP
  4041. A correction in the conversion of NPR values into noise levels
  4042. (in\ dBm0p) by application of the correction factor\ k in equation\ (A\(hy2)
  4043. allows first, for the difference between nominal occupied bandwidth of the
  4044. system under test and actual bandwidth\ \fIB\fR between bandpass filter 
  4045. effective 
  4046. cut\(hyoff frequencies and secondly, for the difference between nominal 
  4047. occupied bandwidth and the total bandwidth actually occupied by telephone 
  4048. channels 
  4049. (i.e. 4\fIN\fR \ kHz).
  4050. .RT
  4051. .sp 1P
  4052. .LP
  4053. B.5.1.3
  4054.     \fIPassband attenuation distortion of bandpass filters at the\fR 
  4055. \fImeasuring frequency\fR 
  4056. .sp 9p
  4057. .RT
  4058. .PP
  4059. The corrections in \(sc\(sc B.5.1.1 and B.5.1.2 should ensure calibration 
  4060. to an accuracy of\ \(+- | .2\ dB. 
  4061. .RT
  4062. .sp 1P
  4063. .LP
  4064. B.5.2
  4065.     \fIBandstop filter effects\fR 
  4066. .sp 9p
  4067. .RT
  4068. .PP
  4069. If coil\(hycapacitor type bandstop filters are used, it might be
  4070. worthwhile to assess the error of the measured intermodulation noise due 
  4071. to the effective bandwidth of these filters. To this end the rules quoted 
  4072. in 
  4073. B.2.3.1\ and B.2.3.2\ above should be applied.
  4074. .PP
  4075. Approximate corrections for this error are thus possible when the
  4076. proportion of third\(hy and second\(hyorder intermodulation noise has been
  4077. determined.
  4078. .RT
  4079. .sp 2P
  4080. .LP
  4081. B.6
  4082.     \fILimitations of the noise loading measurement technique\fR 
  4083. .sp 1P
  4084. .RT
  4085. .PP
  4086. B.6.1
  4087. Very low noise levels of less than about\ \(em83\ dBm0p
  4088. (about\ 5\ pW0p)
  4089. cannot be expected to be measured with an error of less than\ 2\ dB, where the
  4090. inherent noise leakage of the white noise measuring set is at the limit
  4091. corresponding to NPR\ \(>="\ 67\ dB as explained in B.2.2\ above.
  4092. .sp 9p
  4093. .RT
  4094. .PP
  4095. B.6.2
  4096. Although the measurements made at the specified frequencies may
  4097. confirm that the design objectives are met, the noise performance of a
  4098. system between these frequencies cannot always be inferred accurately from
  4099. these measurements. Whether this interpolation is justified or not has to be
  4100. established for the system under consideration. An approximate indication of
  4101. the frequency dependency can be gained from the frequency characteristic 
  4102. of the basic noise (without loading) which can be measured with the aid 
  4103. of a selective level meter and continuously varying the frequency. The 
  4104. total noise performance of a system may be evaluated, when necessary, by 
  4105. carrying out measurements 
  4106. using additional test equipment.
  4107. .sp 2P
  4108. .LP
  4109.     \fBBibliography on accuracy of white noise measuring methods\fR 
  4110. .sp 1P
  4111. .RT
  4112. .LP
  4113. MUELLER\ (M.): Noise loading test errors due to finite slot width,
  4114. \fIData and Communications design\fR , pp.\ 20\(hy24, March\(hyApril\ 1973.
  4115. .LP
  4116. SPINDLER\ (W.): Noise loading measuring procedures and error sources,
  4117. \fITelecommunications\fR , pp.\ 32C\(hy32F, July\ 1974.
  4118. .sp 2P
  4119. .LP
  4120.     \fBReferences\fR 
  4121. .sp 1P
  4122. .RT
  4123. .LP
  4124. [1]
  4125.      CCIR Recommendation \fIMeasurement of noise using a continuous uniform\fR 
  4126. \fIspectrum signal on frequency\(hydivision multiplex telephony\fR \fIradio\(hyrelay 
  4127. systems\fR , Vol.\ IX, Rec.\ 399, Dubrovnik,\ 1986. 
  4128. .LP
  4129. [2]
  4130.      CCIR Recommendation \fIMeasurement of performance by means of a signal\fR 
  4131. \fIof a uniform spectrum for systems using frequency\(hydivision multiplex\fR 
  4132. \fItelephony in the fixed\(hysatellite service\fR , Vol.\ IV, Rec.\ 482,
  4133. Dubrovnik,\ 1986.
  4134. .LP
  4135. [3]
  4136.     CCIR Recommendation \fIPre\(hyemphasis characteristic for frequency\fR 
  4137. \fImodulation radio\(hyrelay systems for telephony using frequency\(hydivision\fR 
  4138. \fImultiplex\fR , Vol.\ IX, Rec.\ 275, Dubrovnik,\ 1986.
  4139. .bp
  4140. .LP
  4141. .sp 2P
  4142. .LP
  4143. \fBRecommendation\ G.229\fR 
  4144. .RT
  4145. .sp 2P
  4146. .sp 1P
  4147. .ce 1000
  4148. \fBUNWANTED\ MODULATION\ AND\ PHASE\ JITTER\fR 
  4149. .EF '%    Fascicle\ III.2\ \(em\ Rec.\ G.229''
  4150. .OF '''Fascicle\ III.2\ \(em\ Rec.\ G.229    %'
  4151. .ce 0
  4152. .sp 1P
  4153. .ce 1000
  4154. \fI(Geneva, 1972, further amended)\fR 
  4155. .sp 9p
  4156. .RT
  4157. .ce 0
  4158. .sp 1P
  4159. .LP
  4160. \fB1\fR     \fBUnwanted modulation by harmonics of the power supply and other\fR 
  4161. \fBlow frequencies\fR 
  4162. .sp 1P
  4163. .RT
  4164. .sp 1P
  4165. .LP
  4166. 1.1
  4167.     \fIRequirements on carrier transmission systems\fR 
  4168. .sp 9p
  4169. .RT
  4170. .PP
  4171. To enable the limit indicated in the Recommendation cited in [1] to be 
  4172. met, it is recommended that a minimum side component attenuation of 45\ 
  4173. dB should be obtained when a signal is transmitted over a channel having 
  4174. the same composition as the 2500\ km hypothetical reference circuit for 
  4175. the system 
  4176. concerned.
  4177. .PP
  4178. This limit is subdivided as indicated in \(sc\(sc 1.2 and 1.3 below into
  4179. allocations to terminal and to line equipment.
  4180. .RT
  4181. .LP
  4182. .sp 1P
  4183. .LP
  4184. 1.2
  4185.     \fICombined effect due to all translating equipment\fR 
  4186. .sp 9p
  4187. .RT
  4188. .PP
  4189. The combined effect due to all translating equipment on the
  4190. hypothetical reference circuit should correspond to a minimum side component
  4191. attenuation of 48\ dB.
  4192. .PP
  4193. For each translating equipment, send and receive side taken
  4194. separately, and measured at the signal output, a side component attenuation 
  4195. of at least 63\ dB should be obtained under normal operating conditions. 
  4196. Under 
  4197. adverse power supply conditions a minimum of 60\ dB should be met. It is
  4198. expected that then an overall value of 48\ dB, indicated above, will only 
  4199. rarely be exceeded. 
  4200. .PP
  4201. \fINote\fR \ \(em\ The above requirements are derived from the hypothetical
  4202. reference circuits for the 4\ MHz, 12\ MHz and 60\ MHz systems. The same 
  4203. figures may be applied to other systems provided that their hypothetical 
  4204. reference 
  4205. circuit does not differ significantly from those referred to above.
  4206. .RT
  4207. .LP
  4208. .sp 1P
  4209. .LP
  4210. 1.3
  4211.     \fICombined effects due to all line equipment\fR 
  4212. .sp 9p
  4213. .RT
  4214. .PP
  4215. The combined effects due to all line equipment on the hypothetical reference 
  4216. circuit should correspond to a minimum side component attenuation of 48\ 
  4217. dB. 
  4218. .PP
  4219. Line equipments can be subject to two types of interference which
  4220. will cause side components on a transmitted signal:
  4221. .RT
  4222. .LP
  4223.     \(em
  4224.     Effects from power supplies (for example, a residual mains
  4225. frequency ripple may be superimposed on the d.c. power feeding
  4226. current). These are potentially systematic on the complete
  4227. length of the circuit.
  4228. .LP
  4229.     \(em
  4230.     Effects from voltages caused by induction (for example, from
  4231. railway traction currents). They are not expected to occur
  4232. as systematically as the effects from the power supplies.
  4233. .PP
  4234. The influence caused by \fIpower supply ripple\fR should be such that a 
  4235. minimum side component attenuation of 51\ dB is observed for the combined 
  4236. effect of all line equipment on the hypothetical reference circuit. It 
  4237. is recommended that on a single power feeding section, the side component 
  4238. attenuation should not be less than 51\ +\ 10\ log\ k\ dB, where k is the 
  4239. number of power feeding 
  4240. sections on the hypothetical reference circuit.
  4241. .PP
  4242. \fINote\fR \ \(em\ Based on the assumptions that some power feeding sections 
  4243. may be powered from battery supplies and that adverse cumulation over the 
  4244. full 
  4245. length of the hypothetical reference connection is unlikely, it can be 
  4246. expected that the limit of 51\ dB will be observed with a high probability. 
  4247. .PP
  4248. The influence caused by \fIinduced voltages\fR should be such that a
  4249. minimum side component attenuation of 51\ dB is observed for the combined
  4250. effects of all line equipment on the hypothetical reference circuit. However, 
  4251. voltages caused by induction vary considerably with time. The effect of 
  4252. a 
  4253. source of induction is very often confined to one power feeding section. It
  4254. seems very unlikely that the induced voltage reaches its maximum value 
  4255. in more than one section at the same instant. 
  4256. .PP
  4257. It is recommended that the r.m.s. value of the longitudinal voltage in 
  4258. a power feeding section caused by induction under normal operating conditions 
  4259. (excluding short circuits and arcing on railways,\ etc.) should not exceed 
  4260. 150\ volts. (This limit has been recommended regarding safety aspects and is
  4261. contained in\ [2]. It seems reasonable to adopt the same value for the 
  4262. present purpose.) 
  4263. .bp
  4264. .PP
  4265. Calculations indicate that an allowance of 6\ dB for the combined
  4266. effect of several sections under the influence of induction should cover the
  4267. majority of likely cases. It is therefore recommended that a minimum side
  4268. component attenuation of 57\ dB should be observed on a power feeding section
  4269. under the influence of the maximum allowed induced voltage. It is estimated
  4270. that then the value of 51\ dB on a circuit of 2500\ km would only be exceeded 
  4271. in rare circumstances and infrequently, particularly in view of the fact 
  4272. that only a fraction of the total length would be exposed to interference 
  4273. by 
  4274. induction.
  4275. .RT
  4276. .sp 2P
  4277. .LP
  4278. \fB2\fR     \fBPhase jitter due to translating equipments\fR 
  4279. .sp 1P
  4280. .RT
  4281. .PP
  4282. For each translating equipment, send and receive sides taken
  4283. separately, a phase jitter on a signal should not exceed 1\(de peak\(hyto\(hypeak 
  4284. when measured on the output of the equipment. The measurement should be 
  4285. of all 
  4286. phase jitter components on each side of the signal in the frequency band
  4287. 20\(hy300\ Hz, i.e.\ equivalent to the frequency band indicated in
  4288. Recommendation\ 0.91\ [3].
  4289. .PP
  4290. \fINote\ 1\fR \ \(em\ The above requirement is derived from a consideration of
  4291. data signals on a telephone\(hytype circuit over a 2500\(hykm hypothetical 
  4292. reference circuit. Conforming to this requirement will ensure a high probability 
  4293. that the overall phase jitter from this source will not exceed 6\(de peak\(hyto\(hypeak. 
  4294. This 
  4295. performance will also ensure a high probability that for telephone speech
  4296. transmission the phase jitter will be below the detection threshold of a
  4297. majority of listeners.
  4298. .PP
  4299. \fINote\ 2\fR \ \(em\ In practice it is expected that phase jitter of the
  4300. magnitude given above will occur only on translating equipments using high
  4301. frequency carriers and that correspondingly lower phase jitter will be 
  4302. caused by translating equipment using lower frequency carriers. 
  4303. .PP
  4304. \fINote\ 3\fR \ \(em\ Where the phase jitter is caused mainly by random 
  4305. noise a peak\(hyto\(hypeak/r.m.s. ratio of\ 10 should be assumed. 
  4306. .RT
  4307. .sp 2P
  4308. .LP
  4309.     \fBReferences\fR 
  4310. .sp 1P
  4311. .RT
  4312. .LP
  4313. [1]
  4314.      CCITT Recommendation \fIGeneral performance objectives applicable to 
  4315. all\fR \fImodern international circuits and national extension circuits\fR 
  4316. , 
  4317. Vol.\ III, Rec.\ G.151, \(sc\ 7.
  4318. .LP
  4319. [2]
  4320.      CCITT manual \fIDirectives concerning the protection of telecommunication\fR 
  4321. \fIlines against harmful effects from electricity lines\fR , Chapter\ IV, 
  4322. \(sc\(sc\ 6, 7 and\ 71, ITU, Geneva,\ 1963, 1965, 1974,\ 1978.
  4323. .LP
  4324. [3]
  4325.      CCITT Recommendation \fIEssential clauses for an instrument to measure\fR 
  4326. \fIphase jitter on telephone circuits\fR , Vol.\ IV, Rec.\ O.91. 
  4327. \v'1P'
  4328. .IP
  4329. \fB2.3\fR \ \fBTranslating equipment used on various carrier\(hytransmission\fR 
  4330. \fBsystems\fR \v'6p'
  4331. .sp 1P
  4332. .RT
  4333. .sp 2P
  4334. .LP
  4335. \fBRecommendation\ G.230\fR 
  4336. .RT
  4337. .sp 2P
  4338. .ce 1000
  4339. \fBMEASURING\ METHODS\ FOR\ \fR \fBNOISE\ PRODUCED\ BY\ MODULATING\ EQUIPMENT\fR 
  4340. .EF '%    Fascicle\ III.2\ \(em\ Rec.\ G.230''
  4341. .OF '''Fascicle\ III.2\ \(em\ Rec.\ G.230    %'
  4342. .ce 0
  4343. .sp 1P
  4344. .ce 1000
  4345. \fBAND\ THROUGH\(hyCONNECTION\ FILTERS\fR 
  4346. .ce 0
  4347. .sp 1P
  4348. .ce 1000
  4349. \fI(Geneva, 1976 and 1980)\fR 
  4350. .sp 9p
  4351. .RT
  4352. .ce 0
  4353. .sp 1P
  4354. .PP
  4355. Considering the provisions of Recommendation\ G.222, \(sc\ 4 and the
  4356. assumptions for the calculation of noise of Recommendation\ G.223, the 
  4357. following methods for measuring the noise produced by modulating equipments 
  4358. are 
  4359. recommended:
  4360. .sp 1P
  4361. .RT
  4362. .sp 2P
  4363. .LP
  4364. \fB1\fR     \fB12\(hychannel translating equipments\fR 
  4365. .sp 1P
  4366. .RT
  4367. .PP
  4368. For the measurement of noise produced by 12\(hychannel translating
  4369. equipments, eleven incoherent noise random signals with a normal
  4370. (Gaussian)
  4371. .bp
  4372. .PP
  4373. level distribution and with a power distribution according to Recommendation\ 
  4374. G.227 should be used. As a provisional value, the peak/r.m.s. ratio of 
  4375. each of the noise signals should be about 12\ dB. The allocation 
  4376. on the 12\(hychannel inputs of the conventional load of 2140\ \(*mW0 (+3.3\ 
  4377. dBm0) 
  4378. should be as follows:
  4379. .RT
  4380. .ad r
  4381.     1 channel being measured 
  4382. \ \ \ 0\ \(*mW0
  4383. .ad b
  4384. .RT
  4385. .ad r
  4386.     2 adjacent channels at 32 \(*mW0 (\(em15 dBm0) each
  4387. \ \ 64\ \(*mW0
  4388. .ad b
  4389. .RT
  4390. .ad r
  4391.     9 channels at 230 \(*mW0 (\(em6.4 dBm0) each
  4392. 2070 \(*mW0
  4393. .ad b
  4394. .RT
  4395. .ad r
  4396. 2134\ \(*mW0
  4397. .ad b
  4398. .RT
  4399. .LP
  4400. .sp 2P
  4401. .LP
  4402. \fB2\fR     \fBHigher order translating equipments\fR 
  4403. .sp 1P
  4404. .RT
  4405. .sp 1P
  4406. .LP
  4407. 2.1
  4408.     \fIAllocation of loading\fR 
  4409. .sp 9p
  4410. .RT
  4411. .PP
  4412. For the measurement of noise produced by higher order translating equipments 
  4413. (groups, supergroups, etc. translating equipment), the values for 
  4414. the allocation of the conventional load to the different translating equipments 
  4415. are given in Table\ 1/G.222. 
  4416. .PP
  4417. The number of incoherent band\(hylimited white noise signals is assumed 
  4418. to be equal to the number of the input ports of the groups, supergroups, 
  4419. etc. translating equipment under measurement. In certain circumstances, 
  4420. however, the number of noise signals may be smaller than the number of 
  4421. group input 
  4422. ports.
  4423. .RT
  4424. .sp 1P
  4425. .LP
  4426. 2.2
  4427.     \fIMeasuring frequencies\fR 
  4428. .sp 9p
  4429. .RT
  4430. .PP
  4431. The measuring frequencies in Table\ 1/G.230 are recommended.
  4432. .RT
  4433. .LP
  4434. .rs
  4435. .sp 15P
  4436. .ad r
  4437. \fBtable 1/G.230 (maintenu) T1.230, p.\fR 
  4438. .sp 1P
  4439. .RT
  4440. .ad b
  4441. .RT
  4442. .sp 1P
  4443. .LP
  4444. 2.3
  4445.     \fIFilter characteristics\fR 
  4446. .sp 9p
  4447. .RT
  4448. .PP
  4449. The following filter characteristics are recommended:
  4450. .RT
  4451. .PP
  4452. 2.3.1
  4453. bandpass filters (see Table 2/G.230);
  4454. .PP
  4455. 2.3.2
  4456. bandstop filters (see Table 3/G.230).
  4457. .PP
  4458. \fINote\fR \ \(em\ Measuring frequencies of Table\ 1/G.230 and filter
  4459. characteristics of Tables\ 2/G.230 and 3/G.230 (with the exception of the 
  4460. 70\(hykHz filter) are the same as in CCIR Recommendations\ 399\ [1] and 
  4461. 482\ [2] and 
  4462. CCITT Recommendation\ G.228 used for line system arrangements. Annex\ B to
  4463. Recommendation\ G.228 deals with the subject of corrections, if any, to be
  4464. applied to measurements to allow for filter effects.
  4465. .bp
  4466. .LP
  4467. .rs
  4468. .sp 22P
  4469. .ad r
  4470. \fBtable 2/G.230 (maintenu) T2.230, p.\fR 
  4471. .sp 1P
  4472. .RT
  4473. .ad b
  4474. .RT
  4475. .ce
  4476. \fBH.T. [T3.230]\fR 
  4477. .ce
  4478. TABLE\ 3/G.230
  4479. .ce
  4480. \fBBandstop filters\fR 
  4481. .ps 9
  4482. .vs 11
  4483. .nr VS 11
  4484. .nr PS 9
  4485. .TS
  4486. center box;
  4487. cw(36p) | cw(30p) sw(36p) sw(30p) | cw(36p) sw(30p) | cw(30p) , ^  | c | c | c | c | c | ^ .
  4488.  {
  4489. Centre
  4490. frequqency \fIf\fI
  4491. (kHz) 
  4492.  }     {
  4493. Bandwith (kHz)
  4494. in relation to \fIf\fI
  4495. over
  4496. which the discrimination
  4497. should be at least
  4498.  }     {
  4499. Bandwith (kHz),
  4500. in relation to \fIf\fI
  4501. outside of
  4502. which the discrimination
  4503. should not exceed
  4504.  }    Notes
  4505.     70 dB    55 dB      30 dB    3 dB    0.5 dB
  4506. _
  4507. .T&
  4508. cw(36p) | cw(30p) | cw(36p) | cw(30p) | cw(36p) | cw(30p) | lw(30p) .
  4509. \ \  |  70    \(+-1.5    \(+-\ 1.7    \(+-\ 2.0    \(+-\ \ 5    \(+-\ 10    
  4510. .T&
  4511. cw(36p) | cw(30p) | cw(36p) | cw(30p) | cw(36p) | cw(30p) | cw(30p) .
  4512. \ \  |  98    \(+-1.5    \(+-\ 1.8    \(+-\ 2.1    \(+-\ \ 4    \(+-\ \ 9    a)
  4513. .T&
  4514. cw(36p) | cw(30p) | cw(36p) | cw(30p) | cw(36p) | cw(30p) | cw(30p) .
  4515. \ \  | 31    \(+-1.5    \(+-\ 2.7    \(+-\ 4.0    \(+-\ 17    \(+-\ 30    
  4516. .T&
  4517. cw(36p) | cw(30p) | cw(36p) | cw(30p) | cw(36p) | cw(30p) | cw(30p) .
  4518. \ \  | 34    \(+-1.5    \(+-\ 3.5    \(+-\ 7.0    \(+-\ 15    \(+-\ 48    b)
  4519. .T&
  4520. cw(36p) | cw(30p) | cw(36p) | cw(30p) | cw(36p) | cw(30p) | cw(30p) .
  4521. \ 1 | 02    \(+-1.5    \(+-\ 4.0    \(+-\ 9.0    \(+-\ 27    \(+-\ 90    a)
  4522. .T&
  4523. cw(36p) | cw(30p) | cw(36p) | cw(30p) | cw(36p) | cw(30p) | cw(30p) .
  4524. \ 1 | 48    \(+-1.5    \(+-\ 4.0    \(+-11.0    \(+-\ 35    \(+-110    b)
  4525. .T&
  4526. cw(36p) | cw(30p) | cw(36p) | cw(30p) | cw(36p) | cw(30p) | cw(30p) .
  4527. \ 1 | 30    \(+-1.5    \(+-\ 4.2    \(+-14.0    \(+-\ 48    \(+-155    a)
  4528. .T&
  4529. cw(36p) | cw(30p) | cw(36p) | cw(30p) | cw(36p) | cw(30p) | cw(30p) .
  4530. \ 3 | 86    \(+-1.5    \(+-\ 1.8    \(+-\ 3.5    \(+-\ 12    \(+-100    b)
  4531. .T&
  4532. cw(36p) | cw(30p) | cw(36p) | cw(30p) | cw(36p) | cw(30p) | cw(30p) .
  4533. \ 3 | 86    \(em    \(+-15.0    \(+-30.0    \(+-110    \(+-350    
  4534. .T&
  4535. cw(36p) | cw(30p) | cw(36p) | cw(30p) | cw(36p) | cw(30p) | cw(30p) .
  4536. \ 9 | 73    \(+-1.5    \(+-\ 2.7    \(+-\ 5.8    \(+-\ 18    \(+-250    
  4537. .T&
  4538. cw(36p) | cw(30p) | cw(36p) | cw(30p) | cw(36p) | cw(30p) | cw(30p) .
  4539. 11 | 00    \(+-1.5    \(+-\ 3.0    \(+-\ 7.0    \(+-\ 20    \(+-300    b)
  4540. .TE
  4541. .LP
  4542. a)
  4543. CCIR Recommendation 482 [2].
  4544. .LP
  4545. b)
  4546. CCIR Recommendation 399 [1].
  4547. .TE
  4548. .nr PS 9
  4549. .RT
  4550. .ad r
  4551. \fBtable 3/G.230 [T3.230], p.\fR 
  4552. .sp 1P
  4553. .RT
  4554. .ad b
  4555. .RT
  4556. .sp 1P
  4557. .LP
  4558. 2.4
  4559.     \fIMeasuring procedures\fR 
  4560. .sp 9p
  4561. .RT
  4562. .PP
  4563. The measuring procedures should comply with Recommendation\ G.228. Measurements 
  4564. must be carried out with the regulators, if any, not included and with 
  4565. the levels at the nominal value. 
  4566. .PP
  4567. \fINote\fR \ \(em\ Some Administrations have chosen for groups and supergroups 
  4568. not being tested in conformance with Table\ 1/G.230 higher values of the 
  4569. load, but only for testing equipments with some margin to take account 
  4570. of the 
  4571. application where higher than nominal activity is to be expected.
  4572. .PP
  4573. As a consequence, in such cases, higher noise limits have to be
  4574. admitted than those indicated in Recommendation\ G.222, \(sc\ 4).
  4575. .bp
  4576. .RT
  4577. .sp 2P
  4578. .LP
  4579. \fB3\fR     \fBThrough\(hyconnection filters\fR 
  4580. .sp 1P
  4581. .RT
  4582. .sp 1P
  4583. .LP
  4584. 3.1
  4585.     \fIAllocation of loading\fR 
  4586. .sp 9p
  4587. .RT
  4588. .PP
  4589. For the measurement of noise produced by through\(hyconnection filters 
  4590. the values for the allocation of the conventional load according to 
  4591. Table\ 2/G.223 to the different filters are given in Table\ 4/G.230.
  4592. .RT
  4593. .ce
  4594. \fBH.T. [T4.230]\fR 
  4595. .ce
  4596. TABLE\ 4/G.230
  4597. .ps 9
  4598. .vs 11
  4599. .nr VS 11
  4600. .nr PS 9
  4601. .TS
  4602. center box;
  4603. cw(60p) | cw(60p) | cw(60p) .
  4604. Filter for the basic     {
  4605. Band of the noise
  4606. spectrum (kHz)
  4607.  }     {
  4608. Level of the noise power (dBm0)
  4609.  }
  4610. _
  4611. .T&
  4612. lw(60p) | cw(60p) | cw(60p) .
  4613. Group     {
  4614. \  |  12 to \ \  | 52
  4615. \  |  60 to \ \  | 08
  4616.  }     {
  4617. + \ 6.1 (=^ \  |  60 channels)
  4618. + \ 3.3 (=^ \  |  12 channels)
  4619.  }
  4620. .T&
  4621. lw(60p) | cw(60p) | cw(60p) .
  4622. Supergroup     {
  4623. \  |  60 to \ 1 | 96
  4624. \  | 16 to \ \  | 52
  4625.  }     {
  4626. + \ 9.8 (=^ \  | 00 channels)
  4627. + \ 6.1 (=^ \  |  60 channels)
  4628.  }
  4629. .T&
  4630. lw(60p) | cw(60p) | cw(60p) .
  4631. Mastergroup    \  | 16 to \ 2 | 00     {
  4632. + 12.3 (=^ \  | 30 channels)
  4633.  }
  4634. .T&
  4635. lw(60p) | cw(60p) | cw(60p) .
  4636. Supermastergroup    4 | 70 to 17 | 00    + 17.6 (=^ 1800 channels)
  4637. .T&
  4638. lw(60p) | cw(60p) | cw(60p) .
  4639. 15 supergroup  assembly    \  | 16 to \ 8 | 60    + 17.6 (=^ 1800 channels)
  4640. .TE
  4641. .LP
  4642. \fINote\ 1\ \fR
  4643. \(em\ Group and supergroup through\(hyconnection filters require
  4644. two measurements. One with \*Qbroadband loading\*U with components outside
  4645. the pass\(hyband, and an additional one with loading in the passband only.
  4646. Since in these cases the number of transmitted channels is smaller than 240
  4647. (the range where the power level of the conventional load is not
  4648. proportional to 10\ log
  4649. 1
  4650. 0 | fIn\fR
  4651. , see \(sc\ 2.1 of Recommendation\ G.223)
  4652. the proportional part of the broadband loading transmitted in the passband
  4653. gives a loading which is lower than the conventional load for 12 or
  4654. 60\ channels respectively.
  4655. .LP
  4656. \fINote\ 2\ \fR
  4657. \(em\ The choice of the correct load figure for the measurement of the
  4658. noise produced by the through\(hysupermastergroup filter requires careful
  4659. consideration bearing in mind that band limiting filters for a bandwidth
  4660. complying with actual load conditions are not available.
  4661. .nr PS 9
  4662. .RT
  4663. .ad r
  4664. \fBTable 4/G.230 [T4.230], p.\fR 
  4665. .sp 1P
  4666. .RT
  4667. .ad b
  4668. .RT
  4669. .sp 1P
  4670. .LP
  4671. 3.2
  4672.     \fIMeasuring frequencies\fR 
  4673. .sp 9p
  4674. .RT
  4675. .PP
  4676. See \(sc\ 2.2.
  4677. .RT
  4678. .sp 1P
  4679. .LP
  4680. 3.3
  4681.     \fIFilter characteristics\fR 
  4682. .sp 9p
  4683. .RT
  4684. .PP
  4685. Highpass and lowpass filters complying with Table\ 2/G.228 and\ [3] can 
  4686. be used to limit the frequency of the noise spectrum. For bandstop filters, 
  4687. see Table\ 3/G.230. 
  4688. .RT
  4689. .sp 1P
  4690. .LP
  4691. 3.4
  4692.     \fIMeasuring procedures\fR 
  4693. .sp 9p
  4694. .RT
  4695. .PP
  4696. The measuring procedure should comply with Recommendation\ G.228. For through\(hygroup 
  4697. and through\(hysupergroup filters, two measurements have to be carried 
  4698. out in the appropriate measuring slots in the passband. 
  4699. .RT
  4700. .sp 2P
  4701. .LP
  4702.     \fBReferences\fR 
  4703. .sp 1P
  4704. .RT
  4705. .LP
  4706. [1]
  4707.      CCIR Recommendation \fIMeasurement of noise using a continuous uniform\fR 
  4708. \fIspectrum signal on frequency\(hydivision multiplex telephony\fR \fIradio\(hyrelay 
  4709. systems\fR , Vol.\ IX, Rec.\ 399, Dubrovnik,\ 1986. 
  4710. .LP
  4711. [2]
  4712.      CCIR Recommendation \fIMeasurement of performance by means of a signal 
  4713. of\fR \fIa uniform spectrum for systems using frequency\(hydivision multiplex\fR 
  4714. \fItelephony in the fixed satellite service\fR , Vol.\ IV, Rec.\ 482,
  4715. Dubrovnik,\ 1986.
  4716. .LP
  4717. [3]
  4718.      CCIR Recommendation \fIMeasurement of performance by means of a signal\fR 
  4719. \fIof a uniform spectrum for systems using frequency\(hydivision multiplex\fR 
  4720. \fItelephony in the fixed satellite service\fR , Vol.\ IV, Rec.\ 482,
  4721. Table\ I, Dubrovnik,\ 1986.
  4722. .LP
  4723. .bp
  4724.